anejo nº 9. estructuras - Ministerio de Fomento

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ANEJO
ESTRUCTURAS
ESTUDIO INFORMATIVO DEL ACCESO EN ANCHO CONVENCIONAL A LA ESTACIÓN DE ANTEQUERA EN MÁLAGA.
ANEJO Nº 9. ESTRUCTURAS
ACEQUIA PK 1+167
OBRA DE DRENAJE TRANSVERSAL PK 1+223
SANEAMIENTO PK 1+366
ESTUDIO INFORMATIVO DEL ACCESO EN ANCHO CONVENCIONAL A LA ESTACIÓN DE ANTEQUERA EN MÁLAGA.
ANEJO Nº 9. ESTRUCTURAS
ÍNDICE
1. Introducción ................................................................. 1
1.1. Descripción ........................................................................ 1
2. Bases de proyecto ........................................................ 2
2.1. Normativa utilizada ............................................................. 2
2.2. Criterios de seguridad........................................................... 2
2.3. Valores característicos de las acciones ...................................... 2
2.3.1. Acciones permanentes. ................................................. 2
2.3.2. Acciones permanentes de valor no constante. ................... 2
2.3.3. Acciones variables. ....................................................... 3
2.3.4. Acciones accidentales. .................................................. 4
2.4. Valores de cálculo de las acciones ........................................... 4
2.4.1. Estados límites últimos (E.L.U.) ....................................... 4
2.4.2. Estados límites de servicio (E.L.S.) ................................... 4
2.5. Combinación de acciones ...................................................... 4
2.5.1. Estados Límites Últimos ................................................. 5
2.5.2. Estados Límites de Servicio ............................................ 5
2.6. Criterios de durabilidad ........................................................ 6
2.6.1. Generalidades ............................................................. 6
2.6.2. Elementos de hormigón ................................................ 6
2.6.3. Inspección y mantenimiento .......................................... 6
3. Cálculos mecanizados ................................................. 6
4. Materiales ..................................................................... 7
4.1. Hormigón .......................................................................... 7
4.1.1. Resistencia a compresión. ............................................. 7
4.2. Acero de armar ................................................................... 7
4.2.1. Resistencia ................................................................. 7
4.3. Niveles de control ................................................................ 7
4.3.1. Elementos de hormigón armado ..................................... 7
4.3.2. Niveles de control. ....................................................... 7
5. Anejos de cálculo ......................................................... 8
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1. Introducción
1.1. Descripción
El Estudio que nos ocupa se refiere al Estudio Informativo del Acceso en ancho
convencional a la Estación de Antequera en Málaga.
Componen este Estudio tres estructuras, una acequia situada en el p.k.1+167,
una Obra de Drenaje Transversal situada en el p.k. 1+223 y una obra de
saneamiento en el p.k. 1+366.
La primera de las obras estudiadas se trata de una estructura que da
continuidad por su interior a una acequia existente y que ve modificado su
trazado debido a la construcción de la vía convencional de acceso a la estación
de Antequera. Esta obra se encuentra situada en el p.k. 1+167 de dicha vía.
El cruce de la acequia bajo la vía se hace también mediante un marco de
hormigón armado constituido por la losa del tablero y hastiales que soportan
dicha losa. La cimentación se hace mediante una losa de hormigón armado en
toda la anchura del paso. Todos los elementos de la estructura se ejecutan insitu. Para contener el derrame de las tierras del terraplén por el que circula la
vía se continúan los hastiales en prolongación a los del marco mediante aletas
formadas también por muros de hormigón armado en U cuya cimentación es
prolongación de la losa de cimentación del marco. Por el interior de dicho
marco se dispone un murete junto con un relleno de hormigón sobre el que
discurre la acequia.
El canto de la losa del tablero es de 0.40 m al igual que los hastiales y la losa
de cimentación tiene un espesor de 0.50 m. El gálibo horizontal es de 4.00 m y
el gálibo vertical es de 2.00 m.
El espesor de las aletas y de la cimentación de las mismas es de 0.30 m.
La tercera obra que nos ocupa se trata de un pórtico que permite dar
continuidad por su interior a una tubería de saneamiento existente. Esta obra
se encuentra situada en el p.k. 1+366 de dicha vía.
La continuidad de esta obra de saneamiento bajo la vía se hace también
mediante un pórtico de hormigón armado constituido por la losa del tablero y
hastiales que soportan dicha losa. La cimentación de cada hastial se hace
mediante zapatas de hormigón armado independientes. En este caso se ha
escogido la tipología de pórtico en lugar del marco utilizado para las obras
anteriores ya que el tubo de saneamiento existe y debe seguir en servicio
durante la ejecución de las obras, no pudiéndose modificar su trazado. Todos
los elementos de la estructura se ejecutan in-situ.
En los extremos del pórtico se ha modificado su sección transversal para
disponer unas arquetas de acceso que permitan la inspección de la tubería.
El canto de la losa del tablero es de 0.40 m al igual que los hastiales. El canto
de las zapatas también es de 0.40 m y una anchura de 1.60 m. El gálibo
horizontal es de 2.00 m y el gálibo vertical es de 1.50 m. El diámetro exterior
de la tubería que circula por el interior del pórtico es de 0.95 m.
El canto de la losa del tablero es de 0.25 m al igual que los hastiales y la losa
de cimentación. El murete interior tiene un espesor de 0.20 m. El gálibo
horizontal es de 2.50 m y el gálibo vertical es de 2.00 m.
El espesor de las aletas y de la cimentación de las mismas es de 0.25 m.
La segunda obra en estudio se trata de una obra de drenaje transversal que da
continuidad a otra ya existente y permite su paso bajo el p.k. 1+223 de la vía
convencional de acceso a la estación de Antequera.
El cruce se hace mediante un marco de hormigón armado constituido por la
losa del tablero y hastiales que soportan dicha losa. La cimentación se hace
mediante una losa de hormigón armado en toda la anchura del paso. Todos los
elementos de la estructura se ejecutan in-situ. Para contener el derrame de las
tierras del terraplén por el que circula la vía se continúan los hastiales hacia los
laterales mediante aletas formadas también por muros de hormigón armado en
U cuya cimentación es prolongación de la losa de cimentación del marco.
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disminuye o incrementa en un 30% de acuerdo a lo que resulte más
desfavorable para cada caso.
2. Bases de proyecto
2.1. Normativa utilizada
[1]
Ministerio de Fomento. "Instrucciones sobre las acciones a considerar en
el proyecto de Puentes de Ferrocarril- IAPF".
[2]
EHE - 08 Instrucción de hormigón estructural. 2008.
[3]
Norma de construcción sismorresistente:puentes: NCSP 07 . 2007.
[4]
“Guía de cimentaciones en obras de carreteras”. Ministerio de Fomento,
2004.
2.2. Criterios de seguridad
Para justificar la seguridad de las estructuras, objeto de este Anejo y su aptitud
en servicio, se utilizará el método de los estados límites.
Los estados límites se clasifican en:

Estados Límites de Servicio

Estados Límites Últimos
2.3. Valores característicos de las acciones
Con carácter general se han seguido los criterios especificados en las
instrucciones o antes mencionada (IAPF [1])
2.3.1.
Acciones permanentes.
Se refiere a los pesos de los elementos que constituyen la obra, y se supone que
actúan en todo momento, siendo constante en magnitud y posición. Están
formadas por el peso propio y la carga muerta.
2.3.1.1.
Peso propio
En cuanto al cálculo de los elementos que forman los alzados y cimentación de
las estructuras, la carga se deduce de la geometría teórica de cada elemento,
considerando para la densidad los siguientes valores:

Hormigón ....................................................................... 25 kN/m3

Acero ........................................................................... 78.5 kN/m3
2.3.1.2.
Carga muerta.
Son las debidas a los elementos no resistentes, y que en este caso son:

2.3.2.
2.3.2.1.
Acciones permanentes de valor no constante.
Acciones debidas al terreno.
En este apartado se consideran las acciones originadas por el terreno natural o
de relleno, sobre los elementos de las obras en contacto con él,
fundamentalmente hastiales, aletas y cimentación.
La acción del terreno sobre la estructura es doble: peso sobre elementos
horizontales y empuje sobre elementos verticales.
El peso se determinará aplicando al volumen de terreno que gravita sobre la
superficie del elemento horizontal, el peso específico del relleno vertido y
compactado. En nuestro caso, se considera una densidad de 20 kN/m3.
El empuje es función de las características del terreno y de la interacción
terreno-estructura, de acuerdo con la formulación que se describe más
adelante.
En ningún caso, en que su actuación sea desfavorable para el efecto estudiado,
el valor del empuje será inferior al equivalente empuje hidrostático de un
fluido de peso específico igual a 5 kN/m3.
En el caso en que exista una incertidumbre sobre la posible actuación del
empuje de tierras, deberá no considerarse en los casos en que su actuación sea
favorable para el efecto en estudio.
No se incluye en esta acción la posible presencia de sobrecargas de uso,
actuando en la coronación de los terraplenes, que ocasionan un incremento de
los pesos y empujes transmitidos por el terreno al elemento portante. La
actuación de estas sobrecargas se considerará como una acción variable, de
acuerdo con lo especificado en el apartado correspondiente.

Empuje activo
A efectos del cálculo de estabilidad y tensiones en el terreno, se considera una
ley triangular, actuando sobre un plano vertical desde la parte final del talón.
La ley de empujes es efectiva desde la superficie del terreno. Los coeficientes de
empuje considerados han sido los que proporciona el Estado de Rankine:
 h = cos 2 
cos  - cos 2  - cos 2 
cos  + cos 2  - cos 2 
 Coef . de empuje horizontal
Balasto: Se considera una densidad de 18 kN/m3, y un espesor teórico de
0.60m. De acuerdo al apartado 2.1.2 de la IAPF [1], este valor se
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 v = sen  cos 
cos  - cos 2  - cos 2 
 Coef . de empuje vertical
cos  + cos 2  - cos 2 
=180-190
Siendo:

Ángulo de rozamiento interno del relleno

Ángulo que forma el talud de coronación con la horizontal
A efectos del cálculo estructural del alzado del muro, se considera una ley
triangular actuando desde la sección inferior del mismo hasta su coronación. Se
admite que el relleno del trasdós es de la suficiente calidad como para suponer
que el empuje es el correspondiente al Estado de Coulomb, con un ángulo de
rozamiento tierras-muro de .
h =
sen 2 ( +  )

sen( +  ) sen( -  )
sen 2  1 +
sen( +  ) sen( -  )




2
 Coef . de empuje horizontal
Siendo:

Para el cálculo de la cimentación de la acequia en el PK 1+167 se ha fijado un
asiento máximo de 1’’ (2,54 cm) para una tensión máxima admisible de
kN/m3. Previamente a la disposición del marco será necesario sanear los 0,80 m
de espesor de tierra vegetal.
Para el cálculo de la cimentación de la obra de drenaje transversal (ODT) en el
PK 1+223 se ha fijado un asiento máximo de 1’’ (2,54 cm) para una tensión
máxima admisible de
Para el cálculo de la cimentación del pórtico de la obra de saneamiento en el
PK 1+366 se ha fijado un asiento máximo de 1’’ (2,54 cm) para una tensión
máxima admisible de
2.3.3.
Acciones variables.
Tren de cargas.
2.3.3.1.

Ángulo que forma el trasdós con la horizontal

 h = 0,5
1 + sen 
 Coef . de empuje horizontal
1 - sen 
Debido a la incertidumbre de la actuación de esta carga, en general no es
considerado el empuje pasivo salvo que sea de carácter desfavorable.
Para la determinación de la acción del terreno bajo carga sísmica se seguirá lo
establecido en la normativa sísmica vigente [3], Anejo 6.
2.3.2.2.
Parámetros del terreno
De acuerdo con el Informe Geotécnico, los suelos identificados en la zona de
estudio se clasifican, en general, como NO AGRESIVOS, mientras que el agua
procedente de sondeos ha indicado una AGRESIVIDAD DÉBIL.
Respecto a la excavabilidad, todos los materiales de las diferentes unidades
geotécnicas descritas a lo largo del trazado se pueden clasificar como
excavables por medios mecánicos convencionales.
=160
kN/m2 y un coeficiente de balasto vertical de
Kv=6.000-6.500 kN/m3, para zapata corrida con una profundidad de apoyo de
1,20 m.
Ángulo de rozamiento tierras-muro
Para la evaluación del empuje pasivo se supone una ley triangular actuando
desde la parte superior de la puntera, sin tener en cuenta, por tanto, el relleno
situado sobre la misma.
=90-100 kN/m2 y un coeficiente de balasto vertical de
Kv=3.500-4.000 kN/m3. Previamente a la disposición del marco será necesario
sanear los 0,80 m de espesor de tierra vegetal.

Empuje pasivo
kN/m2 y un coeficiente de balasto vertical de Kv=5.000-5.500
Componentes verticales:
Las componentes verticales del tren de cargas corresponderán a las del tren
tipo UIC71 aplicadas en el eje de cada vía. Este tren de cargas consiste en:
Cuatro ejes de 250 kN cada uno separados longitudinalmente 1.60m entre si,
en la posición más desfavorable.
Una sobrecarga uniformemente repartida de 80 kN/ml extendida en la longitud
y posición que sea más desfavorable.
Las dos cargas anteriores irán multiplicadas por el coeficiente de clasificación 
que para este caso (vías de ancho ibérico o UIC) adopta el valor 1.21.
Se considerará además un coeficiente de impacto debido a la naturaleza móvil
de las cargas definido por:

max S dinreal
 1.00
S esttipo
Max Sdin real: Solicitación dinámica máxima debido a todos los posibles trenes
reales y velocidades de circulación
Sest tipo: Solicitación estática debido al tren definido anteriormente
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Para la evaluación del coeficiente de impacto se aplicará el método simplificado
del apartado B.2.1 de la IAPF [1] para velocidades menores a 220 km/h.
Además de los trenes de carga se considerará una sobrecarga de 5kN/m² en las
zonas no afectadas por el tráfico ferroviario.

Componentes horizontales:
Las componentes horizontales del tren de cargas corresponderán a las acciones
de frenado/arranque y efecto lazo.
La acción de frenado se considera aplicada en la dirección del eje de la
plataforma del tablero, como una acción uniformemente distribuida en toda la
longitud del puente.


Con carácter general se han seguido los criterios especificados en las
instrucciones IAPF, relativos a las acciones a considerar en el Proyecto de
Puentes de Ferrocarril [1].
Los valores de cálculo de las diferentes acciones son los obtenidos aplicando el
correspondiente coeficiente parcial de seguridad  a los valores representativos
de las acciones, definidos en el apartado anterior.
2.4.1.
Estados límites últimos (E.L.U.)
Para los coeficientes parciales de seguridad g se tomarán los siguientes valores
básicos:
Frenado: .....................................  x 20 [kN/m] x L[m] con L < 300m
Arranque ......................................  x 33 [kN/m] x L’[m] con L < 30m
Al tratarse de obras enterradas estas fuerzas no son relevantes. No se han
considerado en el cálculo.
2.3.3.2.

2.4. Valores de cálculo de las acciones
Acciones climáticas.
Térmicas:
Al tratarse de estructuras enterradas no se han tenido en cuenta estas acciones
en los cálculos aunque sí se han tenido en cuenta las precauciones necesarias
para evitar la fisuración excesiva de los elementos.
2.3.3.3.
Sobrecarga en terraplenes.
Para el cálculo de empujes en el terreno, se considerará la actuación de una
sobrecarga de  x 30 kN/m² en la coronación de los terraplenes donde pueda
actuar el tráfico ferroviario
2.3.4.
2.3.4.1.
Acciones accidentales.
Acciones sísmicas.
Se seguirá lo prescripto en Norma de Construcción Sismorresistente para
Puentes: NCSP 07 [3].
La obra se encuentra situada en la población de Antequera a la que le
corresponde una aceleración básica de ab = 0.09 g por lo que es obligatorio el
estudio de los efectos sísmicos. La aceleración de cálculo con la que se realiza el
estudio es de ac = 0.154 g.
Tipo de acción
Situaciones persistentes o transitorias
Situación accidental
Efecto favorable
Efecto desfavorable
Efecto favorable
Efecto desfavorable
Permanente
G = 1,00
G = 1,35
G = 1,00
G = 1,00
Pretensado
P = 1,00
P = 1,00
P = 1,00
P = 1,00
Permanente de valor
no constante
G* = 1,00
G* = 1,50
G* = 1,00
G* = 1,00
Variable
Q = 0,00
Q = 1,50
Q = 0,00
Q = 1,00
Accidental
--
--
A = 1,00
A = 1,00
2.4.2.
Estados límites de servicio (E.L.S.)
Para los coeficientes parciales de seguridad  se tomarán los siguientes valores:
Situaciones persistentes y transitorias
Concepto
Acciones permanentes
Efecto favorable
Efecto desfavorable
G = 1,00
G = 1,00
P = 0,90
P = 1,10
Acciones permanentes
Reológicas
G* = 1,00
G* = 1,00
de valor no constante
Acciones del
terreno
G* = 1,00
G* = 1,00
Q = 0,00
Q = 1,00
Pretensado
Acciones variables
2.5. Combinación de acciones
Con carácter general se han seguido los criterios especificados en la Instrucción
actualizada, IAPF, relativos a las acciones a considerar en el proyecto de
puentes de ferrocarril [1].
Las hipótesis de carga a considerar se formarán combinando los valores de
cálculo de las acciones cuya actuación pueda ser simultánea, según los criterios
generales que se indican a continuación.
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2.5.1.
G
Estados Límites Últimos
2.5.1.1.
j1
Situaciones persistentes y transitorias
Las combinaciones de las distintas acciones consideradas en estas situaciones,
se realizará de acuerdo con el siguiente criterio:
 G, j Gk,j +  G *,i G *k,i +  Q,1 Qk,1 +  Q,i Qk,i
i1
j1
i >1
Gk.j
valor representativo de cada acción permanente.
+  G *,i G *k,i +  Q,1 2,1 Qk,1 +  A AE k
i1
Dónde:
Gk,j; G*k,i valores representativos de acción permanente.
2,1 Qk,1 valor representativo (valor cuasipermanente) de la acción
variable de la sobrecarga de uso.
Ak
Dónde:
k, j
2.5.2.
valor característico de la acción sísmica.
Estados Límites de Servicio
G*k,i
valor representativo de cada acción permanente de valor no
constante.
Para estos estados se consideran únicamente las situaciones persistentes y
transitorias, excluyéndose las accidentales.
Qk,1
valor representativo (valor característico) de la acción variable
dominante.
Las combinaciones de las distintas acciones consideradas en estas situaciones,
se realizará de acuerdo con el siguiente criterio:
0,i Qk,i valores representativos (valores de combinación) de las acciones
variables concomitantes con la acción variable dominante.
2.5.2.1.
Se han analizado todas las combinaciones que resultan de considerar como
acciones dominantes, las siguientes acciones variables:
2.5.1.2.
Situaciones accidentales
Combinación característica (poco probable o rara)
Gk,j +  G *,i G *k,i +  Q,1 Qk,1 +  Q,i 0,i Qk,i
j1
2.5.2.2.
j1
i1
Gk,j +  G *,i G *k,i +  Q,1 1,1 Qk,1 +  Q,i  2,i Qk,i
j1
2.5.2.3.
j1
1,1 Qk,1 valor representativo (valor frecuente) de la acción variable
dominante
2,1 Qk,j valores representativos (valores casi-permanentes) de las
acciones variables concomitantes con la acción variable dominante y la
acción accidental
2.5.1.3.
i >1
Gk,j +  G *,i G *k,i +  Q,i 2,i Qk,i
Dónde:
Ak
i1
Combinación casi-permanente
i >1
Gk,j; G*k,i valores representativos de acción permanente.
i >1
Combinación frecuente
Las combinaciones de las distintas acciones consideradas en estas situaciones,
se realizarán de acuerdo con el siguiente criterio:
Gk,j +  G *,i G *k,i +  Q,1 1,1 Qk,1 +  Q,i 2,i Qk,i + Ak
i1
i1
i >1
Los valores de los coeficientes  son los siguientes:
Acciones
0
1
2
Cargas de tráfico
0,80
(1)
0,00
Resto de acciones variab.
0,60
0,50
0,20
(1) 0,80 con una vía cargada, 0,60 con dos vías, y 0,40 con tres o más vías
valor representativo (valor característico) de la acción accidental
Situaciones accidentales de sismo
Las combinaciones de las distintas acciones consideradas en estas situaciones,
se realizarán de acuerdo con el siguiente criterio:
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2.6. Criterios de durabilidad
2.6.1.
Generalidades
Las estructuras proyectadas deben ser construidas y utilizadas de forma que
mantengan sus condiciones de seguridad, funcionalidad y aspecto, ajustándose
a los costes de conservación y explotación previstos.
Para asegurar que no existan puntos de acumulación de agua, se ha previsto el
drenaje necesario. Una concepción adecuada de los nudos y encuentros de los
elementos estructurales permite evitar la formación de recintos que favorezcan
el depósito de residuos o suciedad.
2.6.2.
Elementos de hormigón
En el proyecto y en la ejecución se deben contemplar las indicaciones relativas
a la durabilidad contenidas en la «Instrucción de hormigón estructural», EHE 08 [2]. Elementos durables no se consiguen sólo a través de un adecuado
proyecto y una cuidada ejecución: de la misma importancia es un
mantenimiento adecuado de los elementos.
Se tendrá en cuenta no sólo la durabilidad del hormigón frente a las acciones
físicas y al ataque químico, sino también la corrosión que puede afectar a las
armaduras metálicas, debiéndose, por tanto, prestar especial atención a los
recubrimientos de las armaduras principales y estribos. Los hormigones
deberán ser muy homogéneos, compactos e impermeables.
2.6.3.
3. Cálculos mecanizados
PROGRAMA SOFISTIK AG
SOFiSTiK es un programa genérico de elementos finitos que permite el análisis
de estructuras bidimensionales o tridimensionales. Los modelos pueden estar
formados por elementos finitos tipo placa, o elementos barra tipo beam o truss.
El programa se estructura en módulos que realizan tareas específicas. Los
módulos utilizados en este Estudio han sido:

Módulo AQUA. Definición de materiales y secciones.

Módulo SOFIMSHB. Definición del modelo geométrico matemático. El
programa admite tanto elementos finitos tipo placa, como elementos tipo
barra.

Módulo GEOS. Definición del sistema de postesado. Tanto trazado,
geometría del cable y proceso constructivo de tesado.

Módulo SOFILOAD. Definición las acciones exteriores.

Módulo ASE. Cálculo de elementos tipo barra y tipo placa sometidos a
esfuerzo axil, momentos y cortantes. El programa es capaz de hacer
análisis lineales según teoría de 1er ó 2º orden.

Módulo MÁXIMA. Superposición de esfuerzos de hipótesis de cargas.

Módulo AQB. Cálculo de armaduras y comprobación de tensiones para
elementos barra.

Módulo CSM. Obtención de esfuerzos para estructuras evolutivas,
incluyendo retracción, fluencia y relajación de los tendones,

Módulo DYNA. Cálculo de frecuencias propias de la estructura.
Inspección y mantenimiento
El Estudio se ha redactado suponiendo que el puente estará adecuadamente
inspeccionado y mantenido.
Se deben contemplar también las indicaciones relativas al mantenimiento
contenidas en la «Instrucción de hormigón estructural» (EHE).
RIDO
Las pantallas de tablestacas se han calculado con el programa RIDO42, de la
empresa ROBERT FAGES LOGICIELS.
Dicho programa realiza el cálculo elastoplástico mediante el método de
elementos finitos de muros/pantallas de contención y/o pilotes para varios tipos
de suelos, teniendo en cuenta el proceso constructivo.
PRONTUARIO INFORMÁTICO DEL HORMIGÓN EHE
Se trata de una herramienta informática bastante general en cuanto al
hormigón armado. Permite diseñar secciones a cualquier estado límite, además
de comprobar otros temas como durabilidad, sistemas constructivos, etc.
En este caso ha sido empleada para cálculo y comprobación de secciones
rectangulares y circulares.
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FAGUS
4.3.1.2.
Cálculo de secciones de hormigón armado y pretensado. Secciones de forma
arbitraria Flexión simple y compuesta. Cálculo de fisuración.
El control de la calidad de la ejecución de los elementos de hormigón se
efectuará según lo establecido en la Instrucción EHE.
HOJAS DE CÁLCULO
Existen diferentes niveles de control. La realización del control se adecuará al
nivel adoptado para la elaboración del Estudio.
Son hojas de cálculo tipo excel personalizadas para comprobar y dimensionar
diferentes elementos según distintos estados límite o códigos.
4. Materiales
4.3.2.
4.1. Hormigón
Resistencia a compresión.
Hormigón de limpieza ................................................... HL-150/B/20

Hormigón en alzados de marco y pórtico ........................ HA-30/B/20/IIa

Hormigón en alzados de muros .................................... HA-30/B/20/IIb

Hormigón en cimentaciones ................................... HA-30/B/20/IIa+Qa
Acero de armar y pretensado



Todos los casos: ........................................................... Normal
Hormigón

Se consideran las siguientes resistencias características:

Niveles de control.
En el Estudio se adoptan los siguientes niveles de control según la definición de
EHE:

4.1.1.
Control de la ejecución.
Todos los casos: ...................................................... Estadístico
Ejecución

Todos los casos: .......................................................... Intenso
Corresponde a la Dirección de Obra la responsabilidad de la realización de los
controles anteriormente definidos.
4.2. Acero de armar
4.2.1.
Resistencia
Para todos los elementos estructurales, se considera acero B-500 SD de
500 N/mm2 de límite elástico.
4.3. Niveles de control
El control de calidad de los elementos de hormigón armado abarca el control de
materiales y el control de la ejecución.
4.3.1.
4.3.1.1.
Elementos de hormigón armado
Control de materiales.
El control de la calidad del hormigón y de sus materiales componentes, así
como el control del acero de armar se efectuará según lo establecido en la
«Instrucción de hormigón estructural», EHE.
El fin del control es verificar que la obra terminada tiene las características de
calidad especificadas en el Estudio, que son las generales de la Instrucción EHE.
Existen diferentes niveles de control La realización del control se adecuará al
nivel adoptado en el Estudio.
ESTUDIO INFORMATIVO DEL ACCESO EN ANCHO CONVENCIONAL A LA ESTACIÓN DE ANTEQUERA EN MÁLAGA.
ANEJO Nº 9. ESTRUCTURAS
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5. Anejos de cálculo
ESTUDIO INFORMATIVO DEL ACCESO EN ANCHO CONVENCIONAL A LA ESTACIÓN DE ANTEQUERA EN MÁLAGA.
ANEJO Nº 9. ESTRUCTURAS
ANEJO DE CÁLCULO. ACEQUIA
ESTUDIO INFORMATIVO DEL ACCESO EN ANCHO CONVENCIONAL A LA ESTACIÓN DE ANTEQUERA EN MÁLAGA.
ACEQUIA
-La primera de las obras estudiadas se trata de una estructura que da continuidad por su interior a
una acequia existente y que ve modificada su trazado debido a la construcción de la vía
convencional de acceso a la estación de Antequera. Esta obra se encuentra situada en el p.k.
1+127 de dicha vía.
El cruce de la acequia bajo la vía se hace también mediante un marco de hormigón armado
constituido por la losa del tablero y hastiales que soportan dicha losa. La cimentación se hace
mediante una losa de hormigón armado en toda la anchura del paso. Todos los elementos de la
estructura se ejecutan in-situ. Para contener el derrame de las tierras del terraplén por el que
circula la vía se continúan los hastiales en prolongación a los del marco mediante aletas formadas
también por muros de hormigón armado en U cuya cimentación es prolongación de la losa de
cimentación del marco. Por el interior de dicho marco se dispone un murete junto con un relleno de
hormigón sobre el que discurre la acequia.
El canto de la losa del tablero es de 0.25 m al igual que los hastiales y la losa de cimentación. El
murete interior tiene un espesor de 0.20 m. El gálibo horizontal es de 2.50 m y el gálibo vertical es
de 2.00 m.
El espesor de las aletas y de la cimentación de las mismas es de 0.25 m.
ANEJO Nº 9. ESTRUCTURAS
ÍNDICE
1. Marcos
2. Aletas
ESTUDIO INFORMATIVO DEL ACCESO EN ANCHO CONVENCIONAL A LA ESTACIÓN DE ANTEQUERA EN MÁLAGA.
ANEJO Nº 9. ESTRUCTURAS
1. MARCO
ESTUDIO INFORMATIVO DEL ACCESO EN ANCHO CONVENCIONAL A LA ESTACIÓN DE ANTEQUERA EN MÁLAGA.
MODELO
CARGAS Y ACCIONES
-LC 6 CM de traviesas y carriles
q=4.0 kN/m2
Las cargas y las combinaciones se realizan según lo especificado IAPF (Cargas y combinaciones)
-LC 10 Empuje de tierras (γ = 20 kN/m3; ϕ = 35º)
Casos de carga
carga
Empuje al reposo
K0 = 1 – sen φ
K0 = 0.426
Los casos de carga utilizados son los siguientes:
-LC 1 Peso Propio
q=dimensiones x 25 kN/m3
-LC 2 CM balasto sobre dintel (e=0.60 m)
q=0.60 x 18 kN/m3 = 10.8 kN/m2
Sobre cargas vivas
-LC 20 y 21 Sobrecarga en terraplén
q= α x 30 kN/m2
q= 36.3 kN/m2
-LC 3 CM balasto sobre dintel + 30%
q=10.8 x 1.3 = 14.04 kN/m2
-LC .30 Sobrecarga debida al tren
Carga puntual
Q = α x 250 kN
-LC 4 CM relleno de tierras sobre dintel (e = 0.70 m; γ = 20 kN/m3).
Q = 302.5 kN
q=0.70 x 20 = 14 kN/m2
Carga distribuida
qtren = Qα / Adist
-LC 5 CM relleno sobre solera
qtren= 302.5 / (1.70 x 2.10 ) =84.7.0 kN/m2
Hagua 0.60 m (6kN/m2)
q = Φ x qtren
Hhormigon=0.80 (20kn/m2)
q=26 kN/m2
Combinaciones
Los resultados de las combinaciones realizadas se almacenan en los siguientes LC:
Combinación ELU
LC 3000 – 3013
Combinación ELS Cuasipermanente
LC 2000 - 2006
Combinación ELU Sismo
LC 3500 - 3509
ELU- FLEXIÓN Y CORTANTE
Dimensionado
DIENSIONADO ELU
El programa de calculo , calcula la armadura superior e inferior de los elementos en cm2/m según
el estado limite ultimo de flexo-compresión.
Salidas de programa::
Armadura:
-upper principal reinforcements: armadura superior
-lower principal reinforcements: armadura inferior
ELU-CORTANTE
ELS- CUASIPERMANENTE- FLEXIÓN
Comprobación del Dimensionado
Verificación ELSELS-CUASI PERMANENTEPERMANENTE- FISURACIÓN.
El programa de calculo , calcula la armadura superior e inferior de los elementos en cm2/m , para
garantizar una apertura de fisura < W.
La armadura para este estado limite es menor que la obtenida para ELU (ELS-cuasipermanente NO
es dimensionante)
Salidas de programa::
Armadura:
-upper principal reinforcements: armadura superior
-lower principal reinforcements: armadura inferior
ELU- sismo
Comprobación
DIENSIONADO ELUELU-SISMO
El programa de calculo , calcula la arnmadura superior e inferior de los elementos en cm2/m
según el estado limite ultimo de flexo-compresión.
(NOTA:no es dimensionante)
Salidas de programa::
Armadura:
-upper principal reinforcements: armadura superior
-lower principal reinforcements: armadura inferior
ANEJO Nº 9. ESTRUCTURAS
2. ALETAS
ESTUDIO INFORMATIVO DEL ACCESO EN ANCHO CONVENCIONAL A LA ESTACIÓN DE ANTEQUERA EN MÁLAGA.
ALETAS
MODELO
CARGAS Y ACCIONES
ELU- FLEXIÓN Y CORTANTE
Dimensionado
ELS- CUASIPERMANENTE- FLEXIÓN
Comprobación del Dimensionado
ANEJO Nº 9. ESTRUCTURAS
ANEJO DE CÁLCULO.
O. DRENAJE TRANSVERSAL. PK 1+223
ESTUDIO INFORMATIVO DEL ACCESO EN ANCHO CONVENCIONAL A LA ESTACIÓN DE ANTEQUERA EN MÁLAGA.
ODT
-La segunda obra en estudio se trata de una obra de drenaje transversal que da continuidad a otra
ya existente y permite el paso bajo el p.k. 1+183 de la vía convencional de acceso a la estación de
Antequera.
El cruce se hace mediante un marco de hormigón armado constituido por la losa del tablero y
hastiales que soportan dicha losa. La cimentación se hace mediante una losa de hormigón armado
en toda la anchura del paso. Todos los elementos de la estructura se ejecutan in-situ. Para
contener el derrame de las tierras del terraplén por el que circula la vía se continúan los hastiales
hacia los laterales mediante aletas formadas también por muros de hormigón armado en U cuya
cimentación es prolongación de la losa de cimentación del marco.
El canto de la losa del tablero es de 0.40 m al igual que los hastiales y la losa de cimentación tiene
un espesor de 0.50 m. El gálibo horizontal es de 4.00 m y el gálibo vertical es de 2.00 m.
El espesor de las aletas y de la cimentación de las mismas es de 0.30 m.
ANEJO Nº 9. ESTRUCTURAS
ÍNDICE
1. Marcos
2. Aletas
ESTUDIO INFORMATIVO DEL ACCESO EN ANCHO CONVENCIONAL A LA ESTACIÓN DE ANTEQUERA EN MÁLAGA.
ANEJO Nº 9. ESTRUCTURAS
1. MARCO
ESTUDIO INFORMATIVO DEL ACCESO EN ANCHO CONVENCIONAL A LA ESTACIÓN DE ANTEQUERA EN MÁLAGA.
MODELO
CARGAS Y ACCIONES
-LC 10 Empuje de tierras (γ = 20 kN/m3; ϕ = 35º)
Las cargas y las combinaciones se realizan según lo especificado IAPF (Cargas y combinaciones)
Empuje al reposo
K0 = 1 – sen φ
Casos de carga
carga
K0 = 0.426
Los casos de carga utilizados son los siguientes:
Sobre cargas vivas
-LC 1 Peso Propio
q=dimensiones x 25 kN/m3
-LC 20 y 21 Sobrecarga en terraplén
q= α x 30 kN/m2
-LC 2 CM balasto sobre dintel (e=0.60 m)
q= 36.3 kN/m2
q=0.60 x 18 kN/m3 = 10.8 kN/m2
-LC .30 Sobrecarga debida al tren
-LC 3 CM balasto sobre dintel + 30%
q=10.8 x 1.3 = 14.04 kN/m2
Carga puntual
Q = α x 250 kN
Q = 302.5 kN
-LC 4 CM relleno de tierras sobre dintel (e = 1.60 m; γ = 20 kN/m3).
q=1.60 x 20 = 32 kN/m2
Carga distribuida
qtren = Qα / Adist
qtren= 302.5 / (2.15 x 2.55 ) = 55.20 kN/m2
q = Φ x qtren
-LC 6 CM de traviesas y carriles
q=4.0 kN/m2
Combinaciones
Los resultados de las combinaciones realizadas se almacenan en los siguientes LC:
Combinación ELU
LC 3000 – 3013
Combinación ELS Cuasipermanente
LC 2000 - 2006
Combinación ELU Sismo
LC 3500 - 3509
ELU- FLEXIÓN Y CORTANTE
Dimensionado
DIENSIONADO ELU
El programa de calculo , calcula la arnmadura superior e inferior de los elementos en cm2/m
según el estado limite ultitomo de flexo-compresión.
Salidas de programa::
Armadura:
-upper principal reinforcements: armadura superior
-lower principal reinforcements: armadura inferior
ELS- CUASIPERMANENTE- FLEXIÓN
Comprobación del Dimensionado
Verificación ELSELS-CUASI PERMANENTEPERMANENTE- FISURACIÓN.
El programa de calculo , calcula la arnmadura superior e inferior de los elementos en cm2/m , para
garantizar una apertura de fisura < W.
La armadura para este estado limite es menor que la obtenida para ELU (ELS-cuasipermanente NO
es dimensionante)
Salidas de programa::
Armadura:
-upper principal reinforcements: armadura superior
-lower principal reinforcements: armadura inferior
ELU- sismo
Comprobación
DIENSIONADO ELU
El programa de calculo , calcula la arnmadura superior e inferior de los elementos en cm2/m
según el estado limite ultitomo de flexo-compresión.
Salidas de programa::
Armadura:
-upper principal reinforcements: armadura superior
-lower principal reinforcements: armadura inferior
ANEJO Nº 9. ESTRUCTURAS
2. ALETAS
ESTUDIO INFORMATIVO DEL ACCESO EN ANCHO CONVENCIONAL A LA ESTACIÓN DE ANTEQUERA EN MÁLAGA.
ALETAS
MODELO
CARGAS Y ACCIONES
ELU- FLEXIÓN Y CORTANTE
Dimensionado
ELS- CUASIPERMANENTE- FLEXIÓN
Comprobación del Dimensionado
ANEJO Nº 9. ESTRUCTURAS
ANEJO DE CÁLCULO. OBRA SANEAMIENTO. PK 1+336
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ANEJO Nº 9. ESTRUCTURAS
ÍNDICE
1. Pórtico
ESTUDIO INFORMATIVO DEL ACCESO EN ANCHO CONVENCIONAL A LA ESTACIÓN DE ANTEQUERA EN MÁLAGA.
OBRA DE SANEAMIENTO
-La tercera obra que nos ocupa se trata de un pórtico que permite dar continuidad por su interior a
una tubería de saneamiento existente. Esta obra se encuentra situada en el p.k. 1+326 de dicha
vía.
La continuidad de esta obra de saneamiento bajo la vía se hace también mediante un pórtico de
hormigón armado constituido por la losa del tablero y hastiales que soportan dicha losa. La
cimentación de cada hastial se hace mediante zapatas de hormigón armado independientes. En
este caso se ha escogido la tipología de pórtico en lugar del marco utilizado para las obras
anteriores ya que el tubo de saneamiento existe y debe seguir en servicio durante la ejecución de
las obras, no pudiéndose modificar su trazado. Todos los elementos de la estructura se ejecutan
in-situ.
En los extremos del pórtico se ha modificado su sección transversal para disponer unas arquetas
de acceso que permitan la inspección de la tubería.
El canto de la losa del tablero es de 0.40 m al igual que los hastiales. El canto de las zapatas
también es de 0.40 m y una anchura de 1.60 m. El gálibo horizontal es de 2.00 m y el gálibo
vertical es de 1.50 m. El diámetro exterior de la tubería que circula por el interior del pórtico es de
0.95 m.
ANEJO Nº 9. ESTRUCTURAS
1. PÓRTICO
ESTUDIO INFORMATIVO DEL ACCESO EN ANCHO CONVENCIONAL A LA ESTACIÓN DE ANTEQUERA EN MÁLAGA.
MODELO
CARGAS Y ACCIONES
-LC 10 Empuje de tierras (γ = 20 kN/m3; ϕ = 35º)
Las cargas y las combinaciones se realizan según lo especificado IAPF (Cargas y combinaciones)
Empuje al reposo
K0 = 1 – sen φ
Casos de carga
carga
K0 = 0.426
Los casos de carga utilizados son los siguientes:
Sobre cargas vivas
-LC 1 Peso Propio
q=dimensiones x 25 kN/m3
-LC 20 y 21 Sobrecarga en terraplén
q= α x 30 kN/m2
-LC 2 CM balasto sobre dintel (e=0.60 m)
q= 36.3 kN/m2
q=0.60 x 18 kN/m3 = 10.8 kN/m2
-LC .30 Sobrecarga debida al tren
-LC 3 CM balasto sobre dintel + 30%
q=10.8 x 1.3 = 14.04 kN/m2
Carga puntual
Q = α x 250 kN
Q = 302.5 kN
-LC 4 CM relleno de tierras sobre dintel (e = 1.20 m; γ = 20 kN/m3).
q=1.20 x 20 = 24 kN/m2
Carga distribuida
qtren = Qα / Adist
qtren= 302.5 / (1.95 x 2.35 ) = 66.0 kN/m2
q = Φ x qtren
-LC 5 CM relleno sobre zapatas (e = 1.80 + 0.20 + 1.50 = 3.70 m)
q=3.70 x 20 = 74 kN/m2
-LC 6 CM de traviesas y carriles
q=4.0 kN/m2
Combinaciones
Los resultados de las combinaciones realizadas se almacenan en los siguientes LC:
Combinación ELU
LC 3000 – 3013
Combinación ELS Cuasipermanente
LC 2000 - 2006
Combinación ELU Sismo
LC 3500 - 3509
ELU- FLEXIÓN Y CORTANTE
Dimensionado
DIENSIONADO ELU
El programa de calculo , calcula la armadura superior e inferior de los elementos en cm2/m según
el estado limite ultimo de flexo-compresión.
Salidas de programa::
Armadura:
-upper principal reinforcements: armadura superior
-lower principal reinforcements: armadura inferior
ELU-CORTANTE
ELS- CUASIPERMANENTE- FLEXIÓN
Comprobación del Dimensionado
Verificación ELSELS-CUASI PERMANENTEPERMANENTE- FISURACIÓN.
El programa de calculo , calcula la armadura superior e inferior de los elementos en cm2/m , para
garantizar una apertura de fisura < W.
La armadura para este estado limite es menor que la obtenida para ELU (ELS-cuasipermanente NO
es dimensionante)
Salidas de programa::
Armadura:
-upper principal reinforcements: armadura superior
-lower principal reinforcements: armadura inferior
ELU- sismo
Comprobación
DIENSIONADO ELUELU-SISMO
El programa de calculo , calcula la arnmadura superior e inferior de los elementos en cm2/m
según el estado limite ultimo de flexo-compresión.
(NOTA:no es dimensionante)
Salidas de programa::
Armadura:
-upper principal reinforcements: armadura superior
-lower principal reinforcements: armadura inferior
ELS-CARACTERISTICA- tensión en zapata