INSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA UNIDAD ZACATENCO “PROYECTO EJECUTIVO DEL SISTEMA DE ABASTECIMIENTO DE AGUA POTABLE DEL DESARROLLO HABITACIONAL “REAL DEL SOL”, EN EL MPIO. ALMOLOYA DE JUAREZ, EDO. DE MEXICO.” T E S I S. Que para obtener el titulo de INGENIERO CIVIL Presenta: ERIKA ANTONIO PANTOJA Asesor de tesis: ING. JOSÉ LUIS DE LA FUENTE SEVERINO México Distrito Federal Noviembre del 2013 AGRADECIMIENTOS Primeramente agradecida con Dios por haberme dado la oportunidad de estudiar en esta hermosa escuela, por dejarme ser parte del Politécnico. A mi asesor, el Ing. José Luis De La Fuente Severino, ya que gracias a su ayuda profesional y apoyo incondicional que me brindo a lo largo de este tiempo, pude salir adelante con este proyecto. A mis padres, que siempre han confiado en mí, que han estado conmigo en cualquier circunstancia y que me han apoyado en todo momento. A mis hermanos Edgar y Andrew, que me han hecho sonreír cuando lo necesitaba. Por su desinteresada ayuda de mi esposo el Ing. José Luis Pérez Castillo, quien siempre estuvo a mi lado y me ayudo sin medir su tiempo. INDICE GENERAL INTRODUCCIÓN………………………………………………………………………….iii ANTECEDENTES… …………………………………………………………………...v Capítulo I.- DATOS BÁSICOS DE PROYECTO. I.1.- Zona Total…………..…………………………………………..…………….2 I.2.- Zona Alta………………………………………………………….…………..8 I.3.- Zona Baja……………………………………………………………..….......8 I.4.- Tomas Domiciliarias………………………………………………………….9 Capítulo II.- OBRA DE CAPTACIÓN. II.1.- Especificaciones Técnicas…….……………………………….……..…..12 II.2.- Descripción de la tubería de P.A.D. de 18”……….………………..…..15 II.3.- Procedimiento.…………………………………………………………..…17 Capítulo III.- LINEA DE CONDUCCIÓN. III.1.- Condiciones………………………………………………..………………30 III.2.- Deflexiones..........................................................................………….31 III.2.1.- Criterios para deflexiones horizontales……………………….32 III.2.2- Criterios para deflexiones verticales……………...……………33 III.3.- Cruces y Cruzamientos especiales………………………….………….33 III.4.- Primer tramo…………………………………………………...…………..40 III.5.- Segundo Tramo……………………………………………………………42 III.6.- Cárcamo de Bombeo…………………………………………………..…46 III.7.- Subestación eléctrica……………………………………………………..53 III.8.- Proyecto electromecánico………………………………………………..64 III.8.1.- Proyecto eléctrico……………………………………………….70 Capítulo IV.- TANQUE DE REGULARIZACION. IV.1.- Arreglo de conjunto…………………………………………………….....89 IV.1.1.- Características estructurales…………………………………..89 IV.1.2.- Características generales del tanque…………………….….90 IV.1.3.- Características generales de equipos…………………….....91 IV.1.4.- Fontanería del cárcamo………………………………………..95 IV.2.- Memoria de cálculo estructural……………………………….…………98 IV.3.- Proyecto electromecánico………………………………………………139 IV.3.1.- Proyecto mecánico………………………………………...….139 IV.3.2.- Proyecto eléctrico……………………………………….…….146 IV.4.-Tanque de regularización………………………………………….……151 IV.4.1 Fontanería del Tanque Superficial…………………………….152 IV.5.- Memoria de cálculo estructural………………………………………...154 Capítulo V.- RED DE DISTRIBUCION V.1.- Descripción del proyecto ejecutivo…………….……………..………..165 V.1.1.- Zona Alta…………………………………………….................167 V.1.2.- Zona Baja……………………………………………………….167 V.1.3.- Tomas domiciliarias…………………………………………....168 V.2.- Cálculo hidráulico de la red de distribución………………………..…172 V.3.- Cuantificación de las cantidades de obra…………………………..…208 CONCLUSIONES……………………………………………………………………..lix INDICE DE FIGURAS………………………………………………………………...lx INDICE DE TABLAS………………………………………………………………….lxiii INTRODUCCION. El objetivo de este trabajo es el de llevar a cabo el proyecto ejecutivo del sistema de distribución de agua potable del desarrollo habitacional “Real del Sol” localizado en el Mpio. de Almoloya de Juárez, Edo. de México. El desarrollo cuenta con 8,535 viviendas, lo que representan 38,493 habitantes, lo que implica que la infraestructura hidráulica será de diámetros muy importantes, desde la obra de captación hasta la red de distribución. La obra de captación se localiza en la tubería de 1200 mm (48”) de diámetro que conduce agua potable desde la caja rompedora de presión “Pericos” hasta la planta de bombeo denominada “P.B. Toluca”. La línea de conducción se divide en dos tramos, el primer tramo que va del km 0+000 al km 7+950.00 que es donde se localiza la Planta de Bombeo; y el segundo tramo que va del km 0+000.00 al km 12+131.77 que es donde se localiza el desarrollo “Real del Sol”. EL tanque de almacenamiento de la Zona Alta quedó conformado por un tanque superficial que funcionará como regulador y como cárcamo de bombeo, y adicionalmente se colocará sobre el cárcamo un tanque elevado que funcionará como piezómetro la capacidad total será de 500 m³ El tanque de almacenamiento de la Zona Baja requiere de una capacidad de 700 m³ y se consideró que sea superficial. Para la red de distribución de la red de agua potable se consideró que El desnivel total que se tiene entre el tanque de regularización y el punto más bajo de la red de distribución es de 62 m, ya que el tanque se localizó en la elevación 2665.00 y la cota más baja es la 2603.00 m.s.n.m, sí a ese desnivel topográfico se le agrega la altura de torre del tanque elevado, el desnivel alcanza un valor de 77 m. por lo que fue necesario dividir la red de distribución en dos zonas de presión. Ver figura A. Como el fraccionamiento se divide en dos zonas de presión se determinaron las superficies totales habitables, de comercio y de donación para cada una de las zonas. ANTECEDETES. El área total del desarrollo es de 110 hectáreas, es decir, 1, 100, 000.00 m², las cuales se dividen en112 Manzanas. Todas las Manzanas están conformadas por viviendas, centros urbanos y donaciones, por lo que en las siguientes tablas se indican la superficie total de cada una, así como el número de viviendas y el área destinada para otros usos. La manzana 1 tiene una superficie de 19,302.645 m² y su uso es centro urbano regional. Manzana 1 Subtotal Lote SUP. M² 1 19,302.645 1 19,302.645 USO Centro urbano regional No. VIV. 0 0 La manzana 2 tiene una superficie de 36,031.775 m², de la cual se divide en 2 usos; 21,059.594 m2 centro urbano regional y 14,972.181 m2 habitacional. Manzana 2 LOTE SUP. M² 1 21,059.594 2 3 al 15 16 17 al 19 20 21 al 32 33 34 al 36 37 38 al 49 50 51 al 54 55 13x240.250 3x240.250 12x240.250 3x240.250 12x240.250 4x240.250 139.500 3,123.250 318.125 720.750 318.125 2,883.000 318.125 720.750 318.125 2,883.000 298.750 961.000 121.210 No. VIV. USO Centro urbano regional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional 1x2= 13x4= 1x4= 3x4= 1x4= 12x4= 1x4= 3x4= 1x4= 12x4= 1x4= 4x4= 1x2= 2 52 4 12 4 48 4 112 4 48 4 16 2 Subtotal 56 57 58 al 61 62 62 4x240.250 340.819 269.594 961.000 277.058 36,031.775 Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional 1x3= 1x4= 4x4= 1x4= 3 4 16 4 239 La manzana 3 tiene una superficie de 3,366.598 m² y su uso es habitacional. Manzana 3 Subtotal LOTE SUP. M² USO 1 2 3 4 5 6 7 al 13 13 236.294 255.531 329.146 379.750 205.256 278.871 1681.750 3, 366.598 Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional 7x240.250 La manzana 4 tiene una superficie de habitacional. LOTE Manzana 4 subtotal 1 al 12 12 12x240.250 LOTE Manzana 5 subtotal 1 al 12 12 12x240.250 2,883.000 m² y su uso es SUP. M² USO 2,883.000 2,883.000 Habitacional La manzana 5 tiene una superficie de habitacional. 1x2= 1x4= 1x4= 1x4= 1x3= 1x4= 7x4= No. VIV. 2 4 4 4 3 4 28 49 12x4= No. VIV. 48 48 2,883.000 m² y su uso es SUP. M² USO 2,883.000 2,883.000 Habitacional 12x4= No. VIV. 48 48 La manzana 6 tiene una superficie de 22,786.131 m², de la cual se divide en 2 usos; 1,205.643 m2 centro urbano regional y 21,580.488 m2 habitacional. LOTE SUP. M² USO 1 2 al 3 4 5 6 7 8 al 17 18 19 al 21 22 23 al 32 33 34 al 36 37 38 al 42 5 x 240.250 277.058 480.500 264.209 265.501 310.019 298.750 2,402.500 318.125 720.750 318.125 2,402.500 318.125 720.750 318.125 1,201.250 43 al 44 2 x 240.250 480.500 45 al 53 54 55 9 x 240.250 2,162.250 121.210 180.885 Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Centro urbano Habitacional Habitacional Habitacional Centro urbano Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional 2 x 240.250 10x 240.250 3 x 240.250 10x 240.250 3 x 240.250 56 57 al 60 61 62 al 64 65 66 67 al 76 77 78 79 al 82 83 84 85 86 87 al 90 91 91 Manzana 6 Subtotal 725.143 4 x 240.250 3 x 240.250 10x 240.250 4 x 240.250 4 x 240.250 961.000 318.125 720.750 318.125 209.250 2,402.500 209.250 298.750 961.000 121.210 383.366 210.373 121.210 961.000 303.947 22,786.131 1x4= 2x4= 1x4= 1x3= 1x3= 1x4= 10x4= 1x4= 3x4= 1x4= 10x4= 1x4= 3x4= 1x4= 5x4= No. VIV. 4 8 4 3 3 4 40 4 12 4 40 4 12 4 20 0 9x4= 1x2= 1x3= 36 2 3 0 4x4= 1x4= 3x4= 1x4= 1x3= 10x4= 1x3= 1x4= 4x4= 1x2= 1x4= 1x3= 1x2= 4x4= 1x4= 16 4 12 4 3 40 3 4 16 2 4 3 2 16 4 340 La manzana 7 tiene una superficie de 584.911 m² y su uso es habitacional. LOTE Manzana 7 1 2 3 SUP. M² 260.687 141.643 182.581 USO Habitacional Habitacional Habitacional No. VIV. 1x4= 4 1x2= 2 1x2= 2 Subtotal 3 584.911 8 La manzana 8 tiene una superficie de 2,402.500 m² y su uso es habitacional. Manzana 8 Subtotal LOTE 1 al 10 10 SUP. M² 10x240.250 2,402.500 2,402.500 USO Habitacional La manzana 9 tiene una superficie de No. VIV. 10x4= 40 40 2,402.500 m² y su uso es habitacional. Manzana 9 Subtotal LOTE 1 al 10 10 10x240.250 SUP. M² USO 2,402.500 2,402.500 Habitacional La manzana 10 tiene una superficie de 10x4= No. VIV. 40 40 1,710.680 m² y su uso es habitacional. Manzana 10 Subtotal LOTE SUP. M² USO 1 2 3 4 5 al 7 7 297.762 335.917 235.041 121.210 720.750 1,710.680 Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional 3 x 240.250 La manzana 11 tiene una superficie de 1x3= 1x4= 1x3= 1x2= 3x4= No. VIV. 3 4 3 2 12 24 2,821.000 m² y su uso es habitacional. LOTE Manzana 11 Subtotal 1 al 5 6 7 8 al 12 12 5 x 240.250 5 x 240.250 SUP. M² USO 1,201.250 209.250 209.250 1,201.250 2,821.000 Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional 5x4= 1x3= 1x3= 5x4= No. VIV. 20 3 3 20 46 La manzana 12 tiene una superficie de 7,465.507 m², de la cual se divide en 2 usos; 736.466 m² centro urbano regional y 6,729.041 m² habitacional. LOTE 1 2 al 6 7 5 x 240.250 8 Manzana 12 Subtotal 9 10 al 12 13 14 15 16 al 19 20 21 22 al 27 28 29 30 30 SUP. M² USO 303.947 1,201.250 121.210 Habitacional Habitacional Habitacional Centro urbano regional l Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional 736.466 3 x 240.250 4 x 240.250 6 x 240.250 121.210 720.750 227.218 287.306 121.210 961.000 317.149 301.425 1,441.500 174.031 271.936 157.899 7,465.507 La manzana 13 tiene una superficie de 1x4= 5x4= 1x2= No. VIV. 4 20 2 0 1x2= 3x4= 1x3= 1x3= 1x2= 4x4= 1x4= 1x4= 6x4= 1x2= 1x4= 1x2= 2 12 3 3 2 16 4 4 24 2 4 2 104 2,574.476 m² y su uso es habitacional. LOTE Manzana 13 Subtotal 1 al 4 5 6 7 8 al 11 11 4 x 240.250 4 x 240.250 SUP. M² USO 961.000 262.541 268.725 121.210 961.000 2,574.476 Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional 4x4= 1x4= 1x4= 1x2= 4x4= No. VIV. 16 4 4 2 16 42 La manzana 14 tiene una superficie de 3,061.301 m² y su uso es donación adicional al municipio (planta de tratamiento). Manzana 14 subtotal LOTE SUP. M² USO 1 3,061.301 Donación adicional al municipio 1 3,061.301 No. VIV. 0 0 0 La manzana 15 tiene una superficie de 6,866.425 m², de la cual se divide en 2 usos; 640.833 m² centro urbano regional y 6,225.592 m² habitacional. LOTE 1 2 al 7 6 x 240.250 8 Manzana 15 Subtotal 9 al 12 13 14 15 16 al 20 21 22 23 al 24 25 25 SUP. M²2 USO 317.811 1,441.500 Habitacional Habitacional Centro urbano regional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional 640.833 4 x 240.250 5 x 240.250 2 x 282.875 961.000 185.375 478.106 272.162 1,201.250 277.330 219.717 565.750 305.591 6,866.425 La manzana 16 tiene una superficie de 1x4= 6x4= No. VIV. 4 24 0 4x4= 1x2= 1x4= 1x4= 5x4= 1x4= 1x2= 2x4= 1x3= 16 2 4 4 20 4 2 8 3 91 2,293.354 m² y su uso es habitacional. Manzana 16 LOTE 1 al 2 2 x 282.875 SUP. M² USO 565.750 Habitacional 2x4= No. VIV. 8 Subtotal 3 4 5 6 7 al 9 9 3 x 282.875 142.715 256.342 337.207 142.715 848.625 2,293.354 Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional 1x2= 1x3= 1x3= 1x2= 3x4= 2 3 3 2 12 30 La manzana 17 tiene una superficie de 106.487 m² y su uso es donación adicional al Municipio. Manzana 17 Subtotal LOTE SUP. M² USO 1 106.487 Donación adicional al Municipio 1 106.487 No. VIV. 0 0 0 La manzana 18 tiene una superficie de 2,083.639 m² y su uso es donación al Municipio. Manzana 18 Subtotal LOTE SUP. M² USO 1 2,083.639 Donación al Municipio 1 2,083.639 No. VIV. 0 0 0 La manzana 19 tiene una superficie de 21,057.255 m², de la cual se divide en 3 usos; 1,450.255 m² centro urbano regional, 19,076.125 m² habitacional y 530.875 m² comercio de productos y servicios básicos. Manzana 19 LOTE SUP. M² 1 290.625 2 al 5 6 7 al 8 9 al 13 14 4 x 290.625 2 x 139.500 5 x 240.250 1,162.500 240.250 279.000 1,201.250 298.750 No. VIV. USO Comercio y servicios Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional 0 4x4= 1x4= 2x2= 5x4= 1x4= 16 4 4 20 4 15 al 19 20 al 21 22 al 25 5 x 240.250 2 x 139.500 4 x 240.250 26 869.005 27 al 29 30 31 al 33 34 35 al 39 40 41 42 al 45 3 x 240.250 4 x 290.625 720.750 318.125 720.750 318.125 1,201.250 139.500 240.250 1,162.500 46 al 47 2 x 290.625 581.250 48 al 53 54 55 al 58 59 60 al 65 6 x 290.625 1,743.750 357.250 961.000 198.000 1,441.500 3 x 240.250 5 x 240.250 4 x 240.250 6 x 240.250 66 Subtotal 1,201.250 279.000 961.000 67 al 70 71 72 al 75 76 77 al 81 81 240.250 4 x 240.250 4 x 240.250 5 x 290.625 961.000 198.000 961.000 357.250 1,453.125 21,057.255 Habitacional Habitacional Habitacional Centro urbano Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Centro urbano Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Comercio y servicios básicos Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional 5x4= 2x2= 4x4= 20 4 16 0 3x4= 1x4= 3x4= 1x4= 5x4= 1x2= 1x4= 1x4= 12 4 12 4 20 2 4 16 0 6x4= 1x4= 4x4= 1x2= 6x4= 24 4 16 2 24 0 4x4= 1x2= 4x4= 1x4= 5x4= 16 2 16 4 20 290 La manzana 20 tiene una superficie de 1,706.202 m² y su uso es donación al Municipio. Manzana 20 Subtotal LOTE SUP. M² 1 1,706.202 1 1,706.202 USO Donación al Municipio 0 No. VIV. 0 0 La manzana 21 tiene una superficie de 3,554.125 m², de la cual se divide en 2 usos; 2,202.944 m² donación al Estado y 1,351.181 m² donación al Municipio. Manzana 21 Subtotal LOTE SUP. M² 1 2,202.944 2 1,351.181 2 3,554.125 La manzana 22 tiene una superficie de No. VIV. USO Donación al Estado Donación al Municipio 0 0 0 0 0 2,402.500 m² y su uso es habitacional. Manzana 22 Subtotal LOTE 1 al 10 10 10x240.250 SUP. M² USO 2,402.500 2,402.500 Habitacional La manzana 23 tiene una superficie de 10x4= No. VIV. 40 40 2,883.000 m² y su uso es habitacional. Manzana 23 Subtotal LOTE 1 al 12 12 12x240.250 SUP. M² USO 2,883.000 2,883.000 Habitacional La manzana 24 tiene una superficie de 12x4= No. VIV. 48 48 2,402.500 m² y su uso es habitacional. Manzana 24 Subtotal LOTE 1 al 10 10 10x240.250 SUP. M² USO 2,402.500 2,402.500 Habitacional 10x4= No. VIV. 40 40 La manzana 25 tiene una superficie de 14,250.238 m², de la cual se divide en 2 usos; 1,347.778 m² centro urbano regional y 12,902.460 m² habitacional. Manzana 25 LOTE 1 al 12 13 12x 240.250 SUP. M² USO 2,883.000 178.250 Habitacional Habitacional 12x4= 1x2= No. VIV. 48 2 14 al 19 6 x 240.250 20 279.000 21 258.540 22 al 24 25 26 27 al 29 30 31 32 al 35 36 37 al 41 3 x 240.250 3 x 240.250 4 x 240.250 5 x 240.250 42 Subtotal 1,441.500 43 al 46 47 48 al 50 51 52 al 57 57 720.750 121.210 318.125 720.750 318.125 139.500 961.000 139.500 1,201.250 810.238 4 x 240.250 3 x 240.250 6 x 240.250 961.000 318.125 720.750 318.125 1,441.500 14,250.238 La manzana 26 tiene una superficie de Habitacional Centro urbano Centro urbano Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Centro urbano regional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional 6x4= 24 0 0 3x4= 1x2= 1x4= 3x4= 1x4= 1x2= 4x4= 1x2= 5x4= 12 2 4 12 4 2 16 2 20 0 4x4= 1x4= 3x4= 1x4= 6x4= 16 4 12 4 24 208 2,201.000 m² y su uso es habitacional. LOTE Manzana 26 Subtotal 1 al 4 5 al 6 7 al 10 10 4x240.250 2x139.500 4x240.250 SUP. M² USO 961.000 279.000 961.000 2,201.000 Habitacional Habitacional Habitacional 4x4= 2x2= 4x4= No. VIV. 16 4 16 36 La manzana 27 tiene una superficie de 17,253.000 m² y su uso es donación al Municipio. Manzana 27 Subtotal LOTE SUP. M² USO 1 17,253.000 Donación al Municipio 1 17,253.000 No. VIV. 0 0 0 La manzana 28 tiene una superficie de 2,883.000 m² y su uso es habitacional. Manzana 28 Subtotal LOTE 1 al 12 12 12x240.250 SUP. M² USO 2,883.000 2,883.000 Habitacional 12x4= No. VIV. 48 48 La manzana 29 tiene una superficie de 22,723.273 m², de la cual se divide en 3 usos; 986.435 m² centro urbano regional, 20,800.444 m² habitacional y 936.394 m² comercio de productos y servicios básicos. Manzana 29 LOTE SUP. M² 1 405.519 2 3 4 5 6 7 8 al 10 11 12 al 16 17 18 19 20 21 al 24 395.538 385.558 375.577 365.597 390.459 121.210 720.750 298.750 1,201.250 139.500 240.250 225.614 146.625 1,162.500 3 x 240.250 5 x 240.250 4 x 290.625 25 26 al 30 31 32 33 34 al 37 38 39 40 41 al 44 45 290.625 5 x 290.625 4 x 240.250 4 x 240.250 1,453.125 146.625 225.614 357.250 961.000 198.000 186.507 121.210 961.000 240.250 No. VIV. USO Comercio y servicios Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Comercio y servicios Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Comercio y servicios 0 1x4= 1x4= 1x4= 1x4= 1x4= 1x2= 3x4= 1x4= 5x4= 1x2= 1x4= 1x3= 1x2= 4x4= 4 4 4 4 4 2 12 4 20 2 4 3 2 16 0 5x4= 1x2= 1x3= 1x4= 4x4= 1x2= 1x3= 1x2= 4x4= 20 2 3 4 16 2 3 2 16 0 46 al 50 51 52 53 54 al 57 58 59 60 61 al 63 5 x 240.250 4 x 240.250 3 x 341.000 64 Subtotal 65 al 75 76 77 al 79 80 81 82 83 84 85 86 86 1,201.250 121.210 186.507 198.000 961.000 357.250 256.740 172.040 1,023.000 986.435 11 x240.250 3 x 240.250 2,642.750 298.750 720.750 121.210 355.125 309.754 295.548 281.337 266.761 251.953 22723.273 La manzana 30 tiene una superficie de Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Centro urbano Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional 5x4= 1x2= 1x3= 1x2= 4x4= 1x4= 1x3= 1x2= 3x4= 20 2 3 2 16 4 3 2 12 0 11x4= 1x4= 3x4= 1x2= 1x4= 1x4= 1x4= 1x4= 1x4= 1x4= 44 4 12 2 4 4 4 4 4 4 303 3,017.934 m² y su uso es habitacional. LOTE Manzana 30 Subtotal 1 al 5 6 7 al 8 9 10 al 14 14 5x240.250 2x186.507 5x240.250 SUP. M² USO 1,201.250 121.210 373.014 121.210 1,201.250 3,017.934 Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional La manzana 31 tiene una superficie de 5x4= 1x2= 2x3= 1x2= 5x4= No. VIV. 20 2 6 2 20 50 3,017.934 m² y su uso es habitacional. LOTE Manzana 31 1 al 5 6 7 al 8 9 5x240.250 2x186.507 SUP. M² USO 1,201.250 121.210 373.014 121.210 Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional 5x4= 1x2= 2x3= 1x2= No. VIV. 20 2 6 2 subtotal 10 al 14 14 5x240.250 1,201.250 3,017.934 La manzana 32 tiene una superficie de Habitacional 5x4= 20 50 2,402.500 m² y su uso es habitacional. LOTE Manzana 32 1 al 10 10 Subtotal 10x240.250 SUP. M² USO 2,402.500 2,402.500 Habitacional La manzana 33 tiene una superficie de 10x4= No. VIV. 40 40 2,402.500 m² y su uso es habitacional. Manzana 33 Subtotal LOTE 1 al 10 10 10x240.250 SUP. M² USO 2,402.500 2,402.500 Habitacional 10x4= No. VIV. 40 40 La manzana 34 tiene una superficie de 13,517.433 m², de la cual se divide en 2 usos; 515.027 m² centro urbano regional y 13,002.406 m² habitacional. Manzana 34 LOTE SUP. M² 1 274.777 2 al 3 4 5 6 7 8 9 al 11 12 13 14 al 25 26 27 2 x 240.250 3 x 240.250 12x 240.250 480.500 247.572 251.973 260.783 268.327 377.876 720.750 318.125 279.000 2,883.000 279.000 318.125 No. VIV. USO Centro urbano Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional 0 2x4= 1x4= 1x4= 1x4= 1x4= 1x4= 3x4= 1x4= 1x4= 12x4= 1x4= 1x4= 8 4 4 4 4 4 12 4 4 48 4 4 28 al 30 31 32 33 al 39 40 41 3 x 240.250 7 x 240.250 42 Subtotal 43 al 44 45 46 al 51 52 53 al 54 54 720.750 318.125 279.000 1,681.750 139.500 240.250 240.250 2 x 240.250 6 x 240.250 2 x 240.250 480.500 298.750 1,441.500 236.750 480.500 13,517.433 La manzana 35 tiene una superficie de Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Centro urbano Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional 3x4= 1x4= 1x4= 7x4= 1x2= 1x4= 12 4 4 28 2 4 0 2x4= 1x4= 6x4= 1x2= 2x4= 8 4 24 2 8 204 3,381.785 m² y su uso es habitacional. Manzana 35 Subtotal LOTE SUP. M² USO 1 2 3 4 5 al 13 14 14 204.204 242.448 246.512 247.371 2,162.250 279.000 3,381.785 Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional 9 x 240.25 La manzana 36 tiene una superficie de 1x4= 1x4= 1x4= 1x4= 9x4= 1x4= No. VIV. 4 4 4 4 36 4 56 3,441.000 m² y su uso es habitacional. LOTE Manzana 36 Subtotal 1 al 6 7 al 8 9 al 14 14 6x240.250 2x279.000 6x240.250 SUP. M² USO 1,441.500 558.000 1,441.500 3,441.000 Habitacional Habitacional Habitacional La manzana 37 tiene una superficie de habitacional. 6x4= 2x4= 6x4= No. VIV. 24 8 24 56 2,201.000 m² y su uso es LOTE Manzana 37 1 2 al 9 10 14 Subtotal 8 x 240.250 SUP. M² USO 139.500 1,922.000 139.500 2,201.000 Habitacional Habitacional Habitacional 1x2= 8x4= 1x2= No. VIV. 2 32 2 36 La manzana 38 tiene una superficie de 16,579.500 m², de la cual se divide en 2 usos; 297.290 m² comercio de productos y servicios básicos y 16,282.210 m² habitacional. LOTE Manzana 38 1 al 6 7 8 al 10 11 12 al 23 24 25 26 27 al 38 39 40 al 46 47 48 49 al 51 52 53 54 al 59 6 x 240.250 3 x 240.250 12x 240.250 12x 240.250 7 x 240.250 3 x 240.250 6 x 240.250 60 Subtotal 61 62 al 68 68 SUP. M² USO 1,441.500 318.125 720.750 318.125 2,883.000 248.375 240.250 248.375 2,883.000 139.500 1,681.750 279.000 318.125 720.750 318.125 279.000 1,441.500 Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Comercio y servicios básicos. Habitacional Habitacional 297.290 7 x 240.250 121.210 1,681.750 16,579.500 6x4= 1x4= 3x4= 1x4= 12x4= 1x3= 1x4= 1x3= 12x4= 1x2= 7x4= 1x4= 1x4= 3x4= 1x4= 1x4= 6x4= No. VIV. 24 4 12 4 48 3 4 3 48 2 28 4 4 12 4 4 24 0 1x2= 7x4= 2 28 262 La manzana 39 tiene una superficie de 2,883.00 m² y su uso es habitacional. Manzana 39 Subtotal LOTE 1 al 12 12 12x240.250 SUP. M² USO 2,883.000 2,883.000 Habitacional La manzana 40 tiene una superficie de 12x4= No. VIV. 48 48 3,441.000 m² y su uso es habitacional. LOTE Manzana 40 Subtotal 1 al 6 7 al 8 9 al 14 14 6x240.250 2x279.000 6x240.250 SUP. M² USO 1,441.500 558.000 1,441.500 3,441.000 Habitacional Habitacional Habitacional 6x4= 2x4= 6x4= No. VIV. 24 8 24 56 La manzana 41 tiene una superficie de 3,449.874 m² y su uso es donación al Municipio. Manzana 41 Subtotal LOTE SUP. M² USO 1 3,449.874 Donación al Municipio 1 3,449.874 No. VIV. 0 0 0 La manzana 42 tiene una superficie de 436.730 m² y su uso es donación al Estado. Manzana 42 Subtotal LOTE SUP. M² USO 1 436.730 Donación al Estado. 1 436.730 No. VIV. 0 0 0 La manzana 43 tiene una superficie de 18,970.376 m², de la cual se divide en 2 usos; 11,970.376 m² donación al municipio y 7,165.570 m² habitacional. Manzana 43 LOTE SUP. M² USO 1 2 al 11 12 13 14 al 16 17 18 19 al 26 27 28 29 173.135 2,402.500 273.885 318.125 720.750 318.125 273.885 1,922.000 273.885 121.210 368.070 Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Donación al municipio Subtotal 10x 240.250 3 x 240.250 8 x 240.250 30 11,804.806 30 18,970.376 La manzana 44 tiene una superficie de 1x2= 10x4= 1x4= 1x4= 3x4= 1x4= 1x4= 8x4= 1x4= 1x2= 1x4= No. VIV. 2 40 4 4 12 4 4 32 4 2 4 0 112 6,924.000 m² y su uso es habitacional. LOTE Manzana 44 Subtotal 1 al 3 4 5 al 12 13 14 15 16 al 20 21 22 al 27 28 29 al 30 30 3 x 240.250 8 x 240.250 5 x 240.250 6 x 240.250 2 x 240.250 SUP. M² USO 720.750 139.500 1,922.000 131.750 240.250 139.500 1,201.250 208.250 1,441.500 298.750 480.500 6,924.000 Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional 3x4= 1x2= 8x4= 1x2= 1x4= 1x2= 5x4= 1x2= 6x4= 1x4= 2x4= No. VIV. 12 2 32 2 4 2 20 2 24 4 8 112 La manzana 45 tiene una superficie de 2,108.000 m² y su uso es habitacional. Manzana 45 Subtotal LOTE SUP. M² USO 1 2 3 al 8 9 10 10 212.040 121.210 1,441.500 121.210 212.040 2,108.000 Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional 6 x 240.250 La manzana 46 tiene una superficie de 1x3= 1x2= 6x4= 1x2= 1x3= No. VIV. 3 2 24 2 3 34 2,469.770 m² y su uso es habitacional. LOTE Manzana 46 1 al 4 5 al 6 7 al 10 10 Subtotal 4x240.250 2x273.885 4x240.250 SUP. M² USO 961.000 547.770 961.000 2,469.770 Habitacional Habitacional Habitacional 4x4= 2x4= 4x4= No. VIV. 16 8 16 40 La manzana 47 tiene una superficie de 13,761.074 m² y su uso es habitacional. Manzana 47 LOTE SUP. M² USO 1 2 3 al 13 14 15 16 17 al 19 20 21 22 23 al 30 31 32 33 236.509 121.210 2,642.750 196.473 246.706 121.210 720.750 299.251 230.699 121.210 1,922.000 121.210 210.318 299.251 Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional 11x 240.250 3 x 240.250 8 x 240.250 1x3= 1x2= 11x4= 1x3= 1x3= 1x2= 3x4= 1x4= 1x3= 1x2= 8x4= 1x2= 1x3= 1x4= No. VIV. 3 2 44 3 3 2 12 4 3 2 32 2 3 4 Subtotal 34 al 36 37 38 39 40 al 46 47 48 49 50 al 52 53 54 55 al 59 60 60 3 x 240.250 7 x 240.250 3 x 240.250 5 x 240.250 720.750 166.626 302.453 199.138 1,681.750 121.210 208.891 312.505 720.750 331.764 121.210 1,201.250 183.230 13,761.074 La manzana 48 tiene una superficie de Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional 3x4= 1x2= 1x4= 1x2= 7x4= 1x2= 1x3= 1x4= 3x4= 1x4= 1x2= 5x4= 1x2= 12 2 4 2 28 2 3 4 12 4 2 20 2 216 1,646.924 m² y su uso es habitacional. LOTE Manzana 48 Subtotal 1 al 2 3 4 5 6 al 7 7 2 x 240.250 2 x 240.250 SUP. M² USO 480.500 121.210 276.396 288.318 480.500 1,646.924 Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional La manzana 49 tiene una superficie de 2x4= 1x2= 1x4= 1x4= 2x4= No. VIV. 8 2 4 4 8 26 2,500.242 m² y su uso es habitacional. LOTE Manzana 49 Subtotal 1 al 4 5 6 7 al 10 10 4 x 240.250 4 x 240.250 SUP. M² USO 961.000 299.312 278.930 961.000 2,500.242 Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional 4x4= 1x4= 1x4= 4x4= No. VIV. 16 4 4 16 40 La manzana 50 tiene una superficie de 2,710.632m² y su uso es habitacional. LOTE Manzana 50 Subtotal 1 al 5 6 7 8 al 12 12 5 x 240.250 5 x 240.250 SUP. M² USO 1,201.250 164.257 143.875 1,201.250 2,710.632 Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional 5x4= 1x2= 1x2= 5x4= No. VIV. 20 2 2 20 44 La manzana 51 tiene una superficie de 22,584.296 m², de la cual se divide en 2 usos; 20,905.326 m² donación al municipio y 1,678.970 m² centro urbano regional. Manzana 51 Subtotal LOTE SUP. M² 1 839.486 2 20,905.326 3 839.484 3 22,584.296 No. VIV. USO Centro urbano Donación Centro urbano 0 0 0 0 0 0 0 La manzana 52 tiene una superficie de 3,958.312 m² y su uso es donación al Municipio. Manzana 52 Subtotal LOTE SUP. M² USO 1 3,958.312 Donación al Municipio 1 3,958.312 No. VIV. 0 0 0 La manzana 53 tiene una superficie de 28,321.725 m², de la cual se divide en 2 usos; 26,642.755 m² donación al municipio y 1,678.970 m² centro urbano regional. Manzana 53 LOTE SUP. M² USO 1 839.486 Centro 0 No. VIV. 0 Subtotal 2 26,642.755 3 839.484 3 28,321.725 urbano regional Donación al Municipio Centro urbano regional 0 0 0 0 0 La manzana 54 tiene una superficie de 5,277.400m² y su uso es habitacional. Manzana 54 Subtotal LOTE SUP. M² USO 1 2 al 5 6 7 8 9 10 al 16 17 18 19 20 21 21 257.157 961.000 298.750 142.325 196.561 298.750 1,681.750 245.434 486.066 174.069 240.250 295.288 5,277.400 Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional 4x 240.250 7 x 240.250 La manzana 55 tiene una superficie de 1x4= 4x4= 1x4= 1x2= 1x2= 1x4= 7x4= 1x4= 1x4= 1x2= 1x4= 1x4= No. VIV. 4 16 4 2 2 4 28 4 4 2 4 4 78 2,115.526 m² y su uso es habitacional. Manzana 55 Subtotal LOTE SUP. M² USO 1 2 3 al 5 6 7 8 8 157.306 313.781 720.750 280.596 333.324 309.769 2,115.526 Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional 3 x 240.250 1x2= 1x4= 3x4= 1x4= 1x4= 1x3= No. VIV. 2 4 12 4 4 3 29 La manzana 56 tiene una superficie de 24,357.590 m², de la cual se divide en 3 usos; 519.250 m² centro urbano regional, 23,598.090 m² habitacional y 240.250 m² comercio de productos y servicios básicos. Manzana 56 LOTE SUP. M² USO 1 2 3 4 al 6 7 8 al 10 11 12 al 23 24 25 26 27 al 45 308.061 328.442 300.811 720.750 318.125 720.750 318.125 2,883.000 248.375 240.250 248.375 4,564.750 Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Centro urbano Centro urbano Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Comercio y servicios básicos Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional 3 x 240.250 3 x 240.250 12x 240.250 19x 240.250 46 240.250 47 279.000 48 al 53 54 55 al 57 58 59 al 70 71 72 al 74 75 76 al 81 6 x 240.250 3 x 240.250 12x 240.250 3 x 341.000 6 x 341.000 82 Subtotal 83 al 89 90 91 92 93 al 95 96 97 98 98 1,441.500 318.125 720.750 318.125 2,883.000 318.125 720.750 318.125 1,441.500 240.250 7 x240.250 3 x 240.250 1,681.750 139.500 240.250 298.750 720.750 308.743 295.288 233.245 24,357.590 1x4= 1x4= 1x4= 3x4= 1x4= 3x4= 1x4= 12x4= 1x3= 1x4= 1x3= 19x4= No. VIV. 4 4 4 12 4 12 4 48 3 4 3 76 0 0 0 0 6x4= 1x4= 3x4= 1x4= 12x4= 1x4= 3x4= 1x4= 6x4= 24 4 12 4 48 4 12 4 24 0 0 7x4= 1x2= 1x4= 1x4= 3x4= 1x4= 1x4= 1x3= 28 2 4 4 12 4 4 3 375 La manzana 57 tiene una superficie de 1,269.096m² y su uso es habitacional. LOTE Manzana 57 Subtotal 1 al 2 3 4 5 6 6 2 x 240.250 SUP. M² USO 480.500 209.086 218.050 121.210 240.250 1,269.096 Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional La manzana 58 tiene una superficie de 2x4= 1x2= 1x3= 1x2= 1x4= No. VIV. 8 2 3 2 4 19 2,883.000m² y su uso es habitacional. Manzana 58 Subtotal LOTE 1 al 12 12 12x 240.250 SUP. M² USO 2,883.000 2,883.000 Habitacional La manzana 59 tiene una superficie de 12x4= No. VIV. 48 48 2,883.000m² y su uso es habitacional. Manzana 59 Subtotal LOTE 1 al 12 12 12x 240.250 SUP. M² USO 2,883.000 2,883.000 Habitacional La manzana 60 tiene una superficie de 12x4= No. VIV. 48 48 2,883.000m² y su uso es habitacional. Manzana 60 Subtotal LOTE 1 al 12 12 12x 240.250 SUP. M² USO 2,883.000 2,883.000 Habitacional 12x4= No. VIV. 48 48 La manzana 61 tiene una superficie de 23,621.916 m², de la cual se divide en 3 usos; 480.500 m² centro urbano regional, 22,844.126 m² habitacional y 297.290 m² comercio de productos y servicios básicos. LOTE 1 al 5 6 7 8 al 10 11 12 13 al 22 23 24 25 26 27 28 al 32 5 x 240.250 3 x 240.250 10x 240.250 5x 240.250 33 Manzana 61 34 35 al 45 Subtotal USO 1,201.250 139.500 318.125 720.750 318.125 139.500 2,402.500 139.500 298.750 139.500 298.750 139.500 1,201.250 Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Comercio de productos y servicios básicos. Habitacional Habitacional Centro urbano regional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional 297.290 11x 240.250 46 al 47 48 al 51 52 53 al 55 56 57 al 66 67 68 69 70 71 72 al 81 82 83 84 85 al 94 95 96 96 SUP. M² 121.210 2,642.750 480.500 4 x 240.250 3 x 240.250 10x 240.250 10 x240.250 10x 240.250 961.000 318.125 720.750 318.125 2,402.500 318.125 240.250 257.068 273.885 354.473 2,402.500 332.385 206.209 391.886 2,712.500 139.500 273.885 23,621.916 5x4= 1x2= 1x4= 3x4= 1x4= 1x2= 10x4= 1x2= 1x4= 1x2= 1x4= 1x2= 5x4= No. VIV. 20 2 4 12 4 2 40 2 4 2 4 2 20 0 0 1x2= 11x4= 2 44 0 0 4x4= 1x4= 3x4= 1x4= 10x4= 1x4= 1x4= 1x4= 1x4= 1x4= 10x4= 1x4= 1x3= 1x4= 10x4= 1x2= 1x4= 16 4 12 4 40 4 4 4 4 4 40 4 3 4 40 2 4 357 La manzana 62 tiene una superficie de 2,402.500m² y su uso es habitacional. LOTE Manzana 62 1 al 10 10 Subtotal 10x 240.250 SUP. M² USO 2,402.500 2,402.500 Habitacional La manzana 63 tiene una superficie de 10x4= No. VIV. 40 40 2,402.500m² y su uso es habitacional. LOTE Manzana 63 1 al 10 10 Subtotal 10x 240.250 SUP. M² USO 2,402.500 2,402.500 Habitacional La manzana 64 tiene una superficie de 10x4= No. VIV. 40 40 2,681.500 m² y su uso es habitacional. LOTE Manzana 64 1 al 5 6 al 7 8 al 12 12 Subtotal 5x240.250 2x139.500 5x240.250 SUP. M² USO 1,201.250 279.000 1,201.250 2,681.500 Habitacional Habitacional Habitacional La manzana 65 tiene una superficie de 5x4= 2x2= 5x4= No. VIV. 20 4 20 44 16,579.500 m² y su uso es habitacional. LOTE Manzana 65 1 2 al 15 16 17 18 al 20 14x 240.250 3 x 240.250 SUP. M² USO 178.250 3,363.500 279.000 318.125 720.750 Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional 1x2= 14x4= 1x4= 1x4= 3x4= No. VIV. 2 56 4 4 12 Subtotal 21 22 23 al 29 30 31 al 42 43 44 45 46 al 57 58 59 al 61 62 63 al 68 68 7 x 240.250 12x 240.250 12x 240.250 3 x 240.250 6 x 240.250 318.125 279.000 1,681.750 139.500 2,883.000 298.750 139.500 298.750 2,883.000 318.125 720.750 318.125 1,441.500 16,579.500 La manzana 66 tiene una superficie de Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional 1x4= 1x4= 7x4= 1x2= 12x4= 1x4= 1x2= 1x4= 12x4= 1x4= 3x4= 1x4= 6x4= 4 4 28 2 48 4 2 4 48 4 12 4 24 266 2,883.000 m² y su uso es habitacional. Manzana 66 Subtotal LOTE 1 al 12 12 12x 240.250 SUP. M² USO 2,883.000 2,883.000 Habitacional La manzana 67 tiene una superficie de 12x4= No. VIV. 48 48 3,441.000 m² y su uso es habitacional. LOTE Manzana 67 Subtotal 1 al 6 7 al 8 9 al 14 14 6x240.250 2x279.000 6x240.250 SUP. M² USO 1,441.500 558.000 1,441.500 3,441.000 Habitacional Habitacional Habitacional 6x4= 2x2= 6x4= No. VIV. 24 4 24 56 La manzana 68 tiene una superficie de 14,975.561 m², de la cual se divide en 2 usos; 601.290 m² centro urbano regional y 14,374.271 m² habitacional. Manzana 68 LOTE SUP. M² 1 361.040 2 3 4 5 6 7 8 9 10 al 13 14 15 16 al 27 28 29 30 al 32 33 34 35 al 42 43 406.995 440.447 445.394 449.233 453.071 279.000 310.964 252.917 961.000 298.750 279.000 2,883.000 279.000 318.125 720.750 318.125 279.000 1,922.000 139.500 4 x 240.250 12x 240.250 3 x 240.250 8 x 240.250 44 Subtotal 45 al 46 47 48 al 53 54 55 al 56 56 240.250 2 x 240.250 6 x 240.250 2 x 240.250 480.500 298.750 1,441.500 236.750 480.500 14,975.561 La manzana 69 tiene una superficie de No. VIV. USO Centro urbano regional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Centro urbano Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional 0 0 1x4= 1x4= 1x4= 1x4= 1x4= 1x4= 1x3= 1x4= 4x4= 1x4= 1x4= 12x4= 1x4= 1x4= 3x4= 1x4= 1x4= 8x4= 1x2= 4 4 4 4 4 4 3 4 16 4 4 48 4 4 12 4 4 32 2 0 0 2x4= 1x4= 6x4= 1x2= 2x4= 8 4 24 2 8 211 2,201.000 m² y su uso es habitacional. LOTE Manzana 69 Subtotal 1 al 4 5 al 6 7 al 10 10 4x240.250 2x139.500 4x240.250 SUP. M² USO 961.000 279.000 961.000 2,201.000 Habitacional Habitacional Habitacional 4x4= 2x2= 4x4= No. VIV. 16 4 16 36 La manzana 70 tiene una superficie de 3,441.000 m² y su uso es habitacional. LOTE Manzana 70 1 al 6 7 al 8 9 al 14 14 Subtotal 6x240.250 2x279.000 6x240.250 SUP. M² USO 1,441.500 558.000 1,441.500 3,441.000 Habitacional Habitacional Habitacional La manzana 71 tiene una superficie de 6x4= 2x2= 6x4= No. VIV. 24 4 24 56 3,441.000 m² y su uso es habitacional. LOTE Manzana 71 1 al 6 7 al 8 9 al 14 14 Subtotal 6x240.250 2x279.000 6x240.250 SUP. M² USO 1,441.500 558.000 1,441.500 3,441.000 Habitacional Habitacional Habitacional 6x4= 2x2= 6x4= No. VIV. 24 4 24 56 La manzana 72 tiene una superficie de 20,243.632 m², de la cual se divide en 2 usos; 804.255 m² comercio de productos y servicios básicos y 19,439.377 m² habitacional. Manzana 72 LOTE SUP. M² USO 1 2 al 6 7 8 al 17 18 19 al 21 22 23 al 34 155.345 1,201.250 298.750 2,402.500 318.125 720.750 318.125 2,883.000 Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Comercio de productos y servicios básicos. Habitacional Comercio de productos y servicios básicos. 5 x 240.250 10x 240.250 3 x 240.250 12x 240.250 35 36 al 39 40 240.250 4 x 240.250 961.000 279.000 1x2= 5x4= 1x4= 10x4= 1x4= 3x4= 1x4= 12x4= No. VIV. 2 20 4 40 4 12 4 48 0 0 4x4= 16 0 0 41 al 45 46 47 48 49 al 58 59 60 al 62 63 64 al 73 74 75 al 76 77 78 al 81 Subtotal 5 x 240.250 10x 240.250 3 x 240.250 10x 240.250 2 x 240.250 4 x 240.250 1,201.250 298.750 139.500 298.750 2,402.500 318.125 720.750 318.125 2,402.500 298.750 480.500 340.032 961.000 82 285.005 82 20,243.632 La manzana 73 tiene una superficie de Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Comercio y servicios básicos. 5x4= 1x4= 1x2= 1x4= 10x4= 1x4= 3x4= 1x4= 10x4= 1x4= 2x4= 1x4= 4x4= 20 4 2 4 40 4 12 4 40 4 8 4 16 0 0 312 2,104.815 m² y su uso es habitacional. Manzana 73 Subtotal LOTE SUP. M² USO 1 2 3 4 5 6 al 9 9 272.623 254.336 287.803 207.843 121.210 961.000 2,104.815 Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional 4 x 240.250 1x4= 1x3= 1x3= 1x3= 1x2= 4x4= No. VIV. 4 3 3 3 2 16 31 La manzana 74 tiene una superficie de 4,460.919 m² y su uso es centro urbano regional. LOTE Manzana 74 Subtotal 1 1 12x 240.250 SUP. M² USO 4,460.919 Centro urbano regional 4,460.919 No. VIV. 0 0 0 La manzana 75 tiene una superficie de 2,402.500 m² y su uso es habitacional. Manzana 75 Subtotal LOTE 1 al 10 10 10x 240.250 SUP. M² USO 2,402.500 2,402.500 Habitacional La manzana 76 tiene una superficie de 10x4= No. VIV. 40 40 2,402.500 m² y su uso es habitacional. Manzana 76 Subtotal LOTE 1 al 10 10 10x 240.250 SUP. M² USO 2,402.500 2,402.500 Habitacional 10x4= No. VIV. 40 40 La manzana 77 tiene una superficie de 17,253.000 m² y su uso es donación al Municipio. Manzana 77 Subtotal LOTE SUP. M² USO 1 17,253.000 Donación al Municipio 1 17,253.000 No. VIV. 0 0 0 La manzana 78 tiene una superficie de 14,401.000 m², de la cual se divide en 3 usos; 917.290 m² centro urbano regional, 13,246.095 m² habitacional y 237.615 m² donación adicional al municipio (tanque de regulación de agua). Manzana 78 LOTE SUP. M² 1 379.750 2 al 11 10x 240.250 2,402.500 No. VIV. USO Centro urbano regional Habitacional 0 0 10x4= 40 12 13 14 al 16 17 18 19 al 21 3 x 240.250 3 x 240.250 22 258.540 23 279.000 24 al 28 29 30 al 35 5 x 240.250 6 x 240.250 36 Subtotal 139.500 318.125 720.750 318.125 121.210 720.750 37 al 48 49 50 al 52 53 54 al 59 59 1,201.250 180.885 1,441.500 237.615 12x 240.250 3 x 240.250 6 x 240.250 2,883.000 318.125 720.750 318.125 1,441.500 14,401.000 La manzana 79 tiene una superficie de Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Centro urbano regional Centro urbano regional Habitacional Habitacional Habitacional Donación adicional al municipio. Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional 1x2= 1x4= 3x4= 1x4= 1x2= 3x4= 2 4 12 4 2 12 0 0 0 0 5x4= 1X3= 6x4= 20 3 24 0 12x4= 1x4= 3x4= 1x4= 6x4= 48 4 12 4 24 215 2,883.000 m² y su uso es habitacional. Manzana 79 Subtotal LOTE 1 al 12 12 12x 240.250 SUP. M² USO 2,883.000 2,883.000 Habitacional La manzana 80 tiene una superficie de 12x4= No. VIV. 48 48 2,201.000 m² y su uso es habitacional. LOTE Manzana 80 Subtotal 1 al 4 5 al 6 7 al 10 10 4x240.250 2x139.500 4x240.250 SUP. M² USO 961.000 279.000 961.000 2,201.000 Habitacional Habitacional Habitacional 4x4= 2x2= 4x4= No. VIV. 16 4 16 36 La manzana 81 tiene una superficie de 24,239.005 m², de la cual se divide en 3 usos; 1,786.450 m² centro urbano regional, 22,212.305 m² habitacional y 240.250 m² comercio de productos y servicios básicos. LOTE SUP. M² 1 al 2 2 x 290.625 581.250 3 al 6 7 8 9 al 13 14 15 al 17 18 19 20 al 21 22 4 x 290.625 1,162.500 240.250 139.500 1,201.250 318.125 720.750 318.125 180.885 480.500 121.210 5 x 240.250 3 x 240.250 2x 240.250 23 Manzana 81 724.700 24 25 al 33 9x 240.250 121.210 2,162.250 34 al 35 2 x 240.250 480.500 36 al 40 41 42 al 44 45 46 al 50 51 52 53 al 64 65 66 al 69 70 71 al 75 5 x 240.250 1,201.250 318.125 720.750 318.125 1,201.250 139.500 240.250 3,487.500 357.250 961.000 198.000 1,201.250 3 x 240.250 5 x 240.250 12x 290.625 4 x 240.250 5 x 240.250 76 77 al 82 240.250 6 x 240.250 1,441.500 No. VIV. USO Centro urbano regional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Centro urbano regional Habitacional Habitacional Centro urbano regional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Comercio de productos y servicios básicos Habitacional 0 0 4x4= 1x4= 1x2= 5x4= 1x4= 3x4= 1x4= 1x3= 2x4= 1x2= 16 4 2 20 4 12 4 3 8 2 0 0 1x2= 9x4= 2 36 0 0 5x4= 1x4= 3x4= 1x4= 5x4= 1x2= 1x4= 12x4= 1x4= 4x4= 1x2= 5x4= 20 4 12 4 20 2 4 48 4 16 2 20 0 0 6x4= 24 Subtotal 83 84 al 87 88 89 al 94 94 4 x240.250 6 x 290.625 198.000 961.000 357.250 1,743.750 24,239.005 La manzana 82 tiene una superficie de Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional 1x2= 4x4= 1x4= 6x4= 2 16 4 24 339 2,883.000 m² y su uso es habitacional. Manzana 82 Subtotal LOTE 1 al 12 12 12x 240.250 SUP. M² USO 2,883.000 2,883.000 Habitacional La manzana 83 tiene una superficie de 12x4= No. VIV. 48 48 2,883.000 m² y su uso es habitacional. Manzana 83 Subtotal LOTE 1 al 12 12 12x 240.250 SUP. M² USO 2,883.000 2,883.000 Habitacional La manzana 84 tiene una superficie de 12x4= No. VIV. 48 48 2,402.500 m² y su uso es habitacional. Manzana 84 Subtotal LOTE 1 al 10 10 10x 240.250 SUP. M² USO 2,402.500 2,402.500 Habitacional La manzana 85 tiene una superficie de habitacional. 10x4= No. VIV. 40 40 2,402.500 m² y su uso es Manzana 85 Subtotal LOTE 1 al 10 10 10x 240.250 SUP. M² USO 2,402.500 2,402.500 Habitacional 10x4= No. VIV. 40 40 La manzana 86 tiene una superficie de 21,479.476 m², de la cual se divide en 3 usos; 1,283.998 m² centro urbano regional, 20,010.488 m² habitacional y 185.000 m² donación adicional al municipio (tanque de regulación de agua). LOTE 1 2 al 4 5 6 7 al 10 10 12 13 14 al 21 22 23 24 25 al 27 28 29 al 31 Manzana 86 3 x 240.250 4 x 240.250 8 x 240.250 3 x 240.250 3 x 240.250 SUP. M² USO 314.866 720.750 267.368 329.162 961.000 298.750 188.790 121.210 1,922.000 121.210 188.790 318.125 720.750 318.125 720.75 Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Donación adicional al municipio Centro urbano regional Habitacional Centro urbano regional Centro urbano regional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional 32 185.000 33 764.738 34 al 42 9 x 240.250 2,162.250 43 240.250 44 279.000 45 al 49 50 51 52 53 al 62 63 64 al 66 67 5 x 240.250 10x 240.250 3 x 240.250 1,201.250 298.750 139.500 298.750 2,402.500 318.125 720.750 318.125 1x4= 3x4= 1x4= 1x4= 4x4= 1x4= 1x3= 1x2= 8x4= 1x2= 1x3= 1x4= 3x4= 1X4= 3x4= No. VIV. 4 12 4 4 16 4 3 2 32 2 3 4 12 4 12 0 0 0 0 9x4= 36 0 0 0 0 5x4= 1x4= 1x2= 1x4= 10x4= 1x4= 3x4= 1x4= 20 4 2 4 40 4 12 4 Subtotal 68 al 77 78 79 al 80 81 82 83 al 85 86 86 10x 240.250 2 x 240.250 3 x 240.250 2,402.500 298.750 480.500 220.408 248.566 720.750 267.368 21,479.476 La manzana 87 tiene una superficie de Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional 10x4= 1x4= 2x4= 1x2= 1x4= 3x4= 1x4= 40 4 8 2 4 12 4 318 2,402.500 m² y su uso es habitacional. Manzana 87 Subtotal LOTE 1 al 10 10 10x 240.250 SUP. M² USO 2,402.500 2,402.500 Habitacional La manzana 88 tiene una superficie de 10x4= No. VIV. 40 40 2,542.000 m2 y su uso es habitacional. LOTE Manzana 88 Subtotal 1 al 4 5 6 al 7 8 9 al 12 12 4 x 240.250 2 x 188.790 4 x 240.250 SUP. M² USO 961.000 121.210 377.580 121.210 961.000 2,542.000 Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional La manzana 89 tiene una superficie de 4x4= 1x2= 2x3= 1x2= 4x4= No. VIV. 16 2 6 2 16 42 1,593.190 m² y su uso es habitacional. Manzana 89 LOTE 1 al 3 3 x 240.250 SUP. M² USO 720.750 Habitacional 3x4= No. VIV. 12 4 5 6 7 7 Subtotal 264.402 210.166 211.012 186.860 1,593.190 La manzana 90 tiene una superficie de Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional 1x4= 1x3= 1x2= 1x2= 4 3 2 2 23 2,582.368 m² y su uso es habitacional. Manzana 90 Subtotal LOTE SUP. M² USO 1 2 3 4 5 6 7 8 9 al 12 12 131.539 237.699 267.919 309.989 243.015 121.210 188.790 121.210 961.000 2,582.368 Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional 3 x 240.250 1x2= 1x3= 1x4= 1x4= 1x3= 1x2= 1x3= 1x2= 4x4= No. VIV. 2 3 4 4 3 2 3 2 16 39 La manzana 91 tiene una superficie de 9,318.228 m², de la cual se divide en 2 usos; 632.641 m² centro urbano regional y 8,685.587 m² habitacional. Manzana 91 LOTE SUP. M² USO 1 2 3 al 13 14 221.870 121.210 2,642.750 139.500 Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Centro urbano Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional 11x 240.250 15 16 al 17 18 19 al 21 22 23 632.641 2 x 240.250 3 x 240.250 480.500 318.125 720.750 318.125 190.960 1x3= 1x2= 11x4= 1x2= No. VIV. 3 2 44 2 0 0 2x4= 1x4= 3x4= 1x4= 1x3= 8 4 12 4 3 Subtotal 24 al 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 38 6 x 240.250 1,441.500 190.960 298.750 240.250 121.210 293.968 192.450 240.250 245.091 267.368 9,318.228 La manzana 92 tiene una superficie de Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional 6x4= 1x3= 1x4= 1x4= 1x2= 1x4= 1x3= 1x4= 1x4= 1x4= 24 3 4 4 2 4 3 4 4 4 138 1,002.271 m² y su uso es habitacional. Manzana 92 Subtotal LOTE SUP. M² USO 1 2 3 4 5 5 121.210 224.101 290.860 221.392 144.708 1,002.271 Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional La manzana 93 tiene una superficie de 1x2= 1x3= 1x4= 1x3= 1x2= No. VIV. 2 3 4 3 2 14 1,823.420 m² y su uso es habitacional. LOTE Manzana 93 Subtotal 1 al 3 4 al 5 6 al 8 8 3x240.250 2x190.960 3x240.250 SUP. M² USO 720.750 381.920 720.750 1,823.420 Habitacional Habitacional Habitacional 3x4= 2x3= 3x4= No. VIV. 12 6 12 30 La manzana 94 tiene una superficie de 7,718.615m² y su uso es donación al Municipio. Manzana 94 Subtotal LOTE SUP. M² USO 1 7,718.615 Donación al Municipio 1 7,718.615 No. VIV. 0 0 0 La manzana 95 tiene una superficie de 13,433.978 m², de la cual se divide en 2 usos; 1,980.638 m² centro urbano regional y 11,453.340 m² habitacional. LOTE 1 al 13 14 15 16 17 18 19 13x240.250 20 Manzana 95 Subtotal 21 al 23 24 25 26 al 28 29 30 31 al 36 37 38 39 al 41 42 43 44 al 45 SUP. M² USO 3,123.250 248.000 271.250 298.750 139.500 298.750 271.250 Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Centro urbano regional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Centro urbano regional Centro urbano regional Habitacional 1,479.678 3 x 240.250 3 x 240.250 6 x 240.250 3 x 240.250 2 x 240.250 720.750 121.210 318.125 720.750 318.125 121.210 1,441.500 121.210 318.125 720.750 318.125 121.210 480.500 46 240.250 47 260.710 48 al 51 51 4 x 240.250 961.000 13,433.978 13x4= 1x4= 1x4= 1x4= 1x2= 1x4= 1x4= No. VIV. 52 4 4 4 2 4 4 0 0 3x4= 1x2= 1x4= 3x4= 1x4= 1x2= 6x4= 1x2= 1x4= 3x4= 1x4= 1x2= 2x4= 12 2 4 12 4 2 24 2 4 12 4 2 8 0 0 0 0 4x4= 16 182 La manzana 96 tiene una superficie de 1,683.920 m² y su uso es habitacional. LOTE Manzana 96 Subtotal 1 al 3 4 al 5 6 al 8 8 3x240.250 2x121.210 3x240.250 SUP. M² USO 720.750 242.420 720.750 1,823.420 Habitacional Habitacional Habitacional 3x4= 2x2= 3x4= No. VIV. 12 4 12 28 La manzana 97 tiene una superficie de 12,618.394 m² y su uso es donación al Municipio. Manzana 97 Subtotal LOTE SUP. M² USO 1 12,618.394 Donación al Municipio 1 12,618.394 La manzana 98 tiene una superficie de No. VIV. 0 0 0 1,683.920 m² y su uso es habitacional. LOTE Manzana 98 Subtotal 1 al 3 4 al 5 6 al 8 8 3x240.250 2x121.210 3x240.250 SUP. M² USO 720.750 242.420 720.750 1,823.420 Habitacional Habitacional Habitacional 3x4= 2x2= 3x4= No. VIV. 12 4 12 28 La manzana 99 tiene una superficie de 19,525.815 m², de la cual se divide en 2 usos; 2,213.009 m² centro urbano regional y 17,312.806 m² habitacional. Manzana 99 LOTE SUP. M² USO No. VIV. 14 2 al 11 12 13 al 15 16 17 al 22 23 24 25 26 27 10x240.250 3 x240.250 6 x240.250 28 29 al 31 32 33 34 al 36 37 38 39 al 44 45 46 47 al 49 50 51 52 al 53 Subtotal 233.220 2,402.500 318.125 720.750 318.125 1,441.500 201.500 298.750 139.500 298.750 201.500 1,662.585 3 x 240.250 3 x 240.250 6 x 240.250 3 x 240.250 2 x 240.250 720.750 206.702 318.125 720.750 318.125 206.702 1,441.500 206.702 318.125 720.750 318.125 180.885 480.500 54 266.067 55 284.357 56 57 58 al 64 65 66 67 al 69 70 71 72 al 75 75 180.885 121.210 1,681.750 139.500 318.125 720.750 318.125 139.500 961.000 19,525.815 7 x 240.250 3 x 240.250 4 x 240.250 Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Centro urbano regional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Centro urbano regional Centro urbano regional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional 1x3= 10x4= 1x4= 3x4= 1x4= 6x4= 1x3= 1x4= 1x2= 1x4= 1x3= 3 40 4 12 4 24 3 4 2 4 3 0 0 3x4= 1x3= 1x4= 3x4= 1x4= 1x3= 6x4= 1x3= 1x4= 3x4= 1x4= 1x3= 2x4= 12 3 4 12 4 3 24 3 4 12 4 3 8 0 0 0 0 1x3= 1x2= 7x4= 1x2= 1x4= 3x4= 1x4= 1x2= 4x4= 3 2 28 2 4 12 4 2 16 272 La manzana 100 tiene una superficie de 1,854.904 m² y su uso es habitacional. LOTE Manzana 100 Subtotal 1 al 3 4 al 5 6 al 8 8 3x240.250 2x206.702 3x240.250 SUP. M² USO 720.750 413.404 720.750 1,854.904 Habitacional Habitacional Habitacional La manzana 101 tiene una superficie de 3x4= 2x3= 3x4= No. VIV. 12 6 12 30 2,201.000 m² y su uso es habitacional. LOTE Manzana 101 Subtotal 1 al 4 5 al 6 7al 10 10 4x240.250 2x139.500 4x240.250 SUP. M² USO 961.000 279.000 961.000 1,823.420 Habitacional Habitacional Habitacional La manzana 102 tiene una superficie de 4x4= 2x2= 4x4= No. VIV. 16 4 16 36 1,854.904 m² y su uso es habitacional. LOTE Manzana 102 Subtotal 1 al 3 4 al 5 6 al 8 8 3x240.250 2x206.702 3x240.250 SUP. M² USO 720.750 413.404 720.750 1,854.904 Habitacional Habitacional Habitacional La manzana 103 tiene una superficie de 3x4= 2x3= 3x4= No. VIV. 12 6 12 30 2,883.000 m² y su uso es habitacional. Manzana 103 Subtotal LOTE 1 al 12 12 12x240.250 SUP. M² USO 2,883.000 2,883.000 Habitacional 12x4= No. VIV. 48 48 La manzana 104 tiene una superficie de 13,743.067 m², de la cual se divide en 2 usos; 550.424 m² centro urbano regional y 13,192.643 m² habitacional. LOTE SUP. M² USO 1 2 al 15 16 17 18 19 al 20 21 22 23 24 25 al 34 35 36 192.324 3,363.500 121.210 215.121 319.248 480.500 240696 352.254 192.796 121.210 2,402.500 121.210 180.885 Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Centro urbano regional Centro urbano regional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Manzana 104 Subtotal 14x240.250 2 x240.250 10x 240.250 37 284.357 38 266.067 39 al 40 41 42 43 al 45 46 47 48 al 53 54 55 56 al 57 58 58 2 x 240.250 3 x 240.250 6 x 240.250 2 x 240.250 480.500 180.885 318.125 720.750 318.125 206.702 1,441.500 206.702 298.750 480.500 236.650 13,743.067 La manzana 105 tiene una superficie de 1x3= 14x4= 1x2= 1x3= 1x4= 2x4= 1x4= 1x4= 1x3= 1x2= 10x4= 1x2= 1x3= No. VIV. 3 56 2 3 4 8 4 4 3 2 40 2 3 0 0 0 0 2x4= 1x3= 1x4= 3x4= 1x4= 1x3= 6x4= 1x3= 1x4= 2x4= 1x3= 8 3 4 12 4 3 24 3 4 8 3 210 1,854.904 m² y su uso es habitacional. Manzana 105 LOTE 1 al 3 3x240.250 SUP. M² USO 720.750 Habitacional 3x4= No. VIV. 12 4 al 5 6 al 8 8 Subtotal 2x206.702 3x240.250 413.404 720.750 1,854.904 Habitacional Habitacional La manzana 106 tiene una superficie de 2x3= 3x4= 6 12 30 3,772.386 m² y su uso es habitacional. LOTE Manzana 106 Subtotal 1 al 7 8 9 10 al 16 16 7x240.250 7x240.250 SUP. M² USO 1,681.750 230.493 178.393 1,681.750 3,772.386 Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional La manzana 107 tiene una superficie de 7x4= 1x3= 1x2= 7x4= No. VIV. 28 3 2 28 61 2,371.064m² y su uso es habitacional. LOTE Manzana 107 Subtotal SUP. M² USO 1 2,371.064 Centro urbano regional 1 2,371.064 No. VIV. 0 0 0 La manzana 108 tiene una superficie de 8,055.598 m², de la cual se divide en 2 usos; 970.242 m² comercio de productos y servicios básicos y 7,085.356 m² habitacional. LOTE Manzana 108 SUP. M² 1 249.492 2 al 4 3x240.250 720.750 5 al 7 3x240.250 720.750 No. VIV. USO Comercio de productos y servicios básicos Habitacional Comercio de productos y 0 0 3x4= 12 0 0 Subtotal 8 al 12 13 14 15 al 17 18 19 20 al 32 33 34 34 5x240.250 3 x 240.250 13x 240.250 1,201.250 163.338 319.248 720.750 346.720 149.868 3,123.250 180.885 159.297 8,055.598 servicios básicos Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional La manzana 109 tiene una superficie de 5x4= 1x2= 1x4= 3x4= 1x4= 1x2= 13x4= 1x3= 1x2= 20 2 4 12 4 2 52 3 2 113 2,945.877 m² y su uso es habitacional. LOTE 1 al 5 6 7 8 al 12 12 Manzana 109 Subtotal 5x240.250 5x240.250 SUP. M² USO 1,201.250 297.726 245.651 1,201.250 2,945.877 Habitacional Habitacional Habitacional Habitacional No. VIV. 20 4 3 20 47 5x4= 1x4= 1x3= 5x4= La manzana 110 tiene una superficie de 6,823.178 m² y su uso es donación al Municipio. Manzana 110 Subtotal LOTE SUP. M² 1 6,823.178 1 6,823.178 USO Donación al Municipio 0 No. VIV. 0 0 La manzana 111 tiene una superficie de 15,111.292 m² y su uso es donación al Municipio. Manzana 111 Subtotal LOTE SUP. M² USO 1 15,111.292 Donación al Municipio 1 15,111.292 No. VIV. 0 0 0 La manzana 112 tiene una superficie de 12,902.796 m² y su uso es donación al Municipio. Manzana 112 Subtotal LOTE SUP. M² USO 1 12,902.796 Donación al Municipio 1 12,902.796 No. VIV. 0 0 0 Localización Geográfica. Se localiza al norponiente de la Cuidad de Toluca entre las Coordenadas 19° 19’ - 19° 26’ y 99° 42’– 99° 46’, la distancia entre la cuenca y la cuidad de Toluca es de aproximadamente 8 Km. Vías de Comunicación para acceder a la zona hidrológica en estudio. La principal vía de comunicación es la Carretera Federal Nº 55 TolucaAtlacomulco, y a la altura del poblado de San Pablo Autopan se conecta con la vialidad de reciente construcción por el Grupo Profusa que conduce hasta el centro de la Cabecera Municipal de Almoloya de Juárez. Después de haber tomado la vialidad “Toluca – Almoloya” y de haber recorrido aproximadamente 4.5 Km., se llega al predio en donde se desarrollará el conjunto habitacional. El fraccionamiento se encuentra al oriente de la cabecera municipal. Otro acceso es por la carretera Toluca - Zinacantepec, y llegando al poblado de San Luis Mextepec, se toma el camino pavimentado que llega hasta la cabecera Municipal de Almoloya de Juárez. Clima. El clima que predomina en esa región oscila entre los 12 y 22 grados centígrados, por lo que estima que el clima es “Templado”. Orografía. La región donde se localiza la zona hidrológica en estudio es accidentada sensiblemente en la zona sur y plana en la zona centro y norte. Al sur se localiza el “Cerro “Molcajete” que alcanza una altitud hasta 2750 m.s.n.m. y algunos puertos de menor importancia. Hidrografía Por lo que respecta a la hidrografía, la región presenta una serie de escurrimientos superficiales que transportan el agua pluvial hasta norte y poniente descargando todos al Río Lerma, que es el cuerpo receptor de todas las aguas pluviales de esa cuenca. Hidrografía dentro del desarrollo habitacional. El número de drenes naturales dentro del fraccionamiento son “dos”, por lo que la Dirección General de Desarrollo Urbano y Vivienda del Estado de México, estableció el derecha de vía de éstos dos escurrimientos, los cuáles se localizan, el primero al oriente y el segundo por la porción centro poniente de la zona urbana del desarrollo habitacional. Condiciones Topográficas de la Región y del Predio del fraccionamiento. La región presenta una topografía prácticamente plana, ya que se localiza dentro del Valle Toluca – Lerma, con una elevación media de 2620 m.s.n.m. En cuanto al predio en cuestión, tiene una elevación que va desde la cota 2603.00 hasta la 2668.00 m.s.n.m., presentando un desnivel topográfico de 65.00 metros. Límites del predio. El predio presenta una figura de un polígono irregular y tiene una serie de límites con otros predios los cuales se describen a continuación; al centro del predio presenta un cuadrante que pertenece a la Sra. Josefina García Viuda de Schumacher, al oriente colinda con el Ejido Calixtlahuaca paraje San Diego, al poniente colinda con la propiedad del Sr. Froylán Gutiérrez Medina y al Sur con el predio de la Sra. Cecilia Vilchis Sandoval. CAPÍTULO I.- DATOS BÁSICOS DE PROYECTO. Datos Básicos de proyecto Para realizar el proyecto ejecutivo, en fechas anteriores ya se llevó a cabo la determinación de los requerimientos de agua potable del fraccionamiento. Los datos de proyecto se establecieron tomando en cuenta las características del desarrollo habitacional, como áreas habitables, de comercios y donación. I.1.- ZONA TOTAL Población de proyecto. Se determinó en función del número de viviendas que es de 8, 535, y se consideró una densidad de 4.51 habitantes/ por vivienda, que corresponde a la Densidad Media Estatal, obtenida del conteo de Población de Vivienda elaborado por el INEGI, en el año 2000, quedando la población de proyecto: Pf = 8, 535 * 4.51 = 38, 493 Hab. Dotación. La dotación se estableció tomando en cuenta los consumos de agua potable que demandarán cada una las zonas del desarrollo habitacional, siendo éstas: Zona habitacional. Zona Comercial. Zona de donación. Zona habitacional. El fraccionamiento será Residencial y el clima que predomina es Semifrío, por lo que a la zona habitacional se le propuso una dotación de 150 l/hab/día, que es suficiente para cubrir los consumos de agua de la población, así como las fugas y desperdicios que se presenten en el sistema de distribución. Zona comercial. Por lo que respecta a la zona comercial, la CONAGUA establece un consumo de agua potable para locales comerciales de 6 litros/ m2/ día, por lo que el factor es de 0.000069 l.p.s / m2. El área total de la zona comercial es de 72, 766.29 m2, distribuidos a lo largo de toda la superficie, de esa área total se estima que el 85 % ( 61, 600.00 m2 ) demandará agua potable en forma directa, ya que el área restante, será ocupada entre zona de estacionamiento, accesos y pasillos entre locales comerciales, áreas comunes, áreas de trastienda y bodegas, etc. Zona de donación. Esta zona del fraccionamiento contará con un área total de donación de 167, 499.36 m2, por otro lado la CONAGUA establece un consumo por tipo de instalación como Centros de Salud, Escuelas, áreas recreativas, parques y jardines. En el caso particular del fraccionamiento se estima que no habrá instalaciones que demanden tanta cantidad de agua potable, más bien será ocupada por instalaciones hidráulicas ( tanque superficial y elevado), instalaciones eléctricas ( transformador tipo jardín), presentando además algunas depresiones de terreno ( pequeñas barrancas), además el predio presenta estratos muy duros que se ocuparán como reserva ecológica, etc. La dotación que se le asigna a un área de donación es de 1 litro/ Ha., se estima que el área que consumirá agua potable, es de 50, 000.00 m2. En la siguiente tabla se indican cada una de las áreas que demandarán agua potable y las que no demandarán ese servicio. Tabla 1 TABLA DE ÁREAS CON DEMANDA Y SIN DEMANDA DE AGUA POTABLE CONCEPTO Con demanda Sin demanda Área total Superficie habitacional ( m2) 540, 462.38 - 540, 462.38 Superficie comercial (m2) 61, 600.00 11, 166.29 72, 766.29 Superficie de donación ( m2) 50, 000.00 117, 499.26 167, 499.36 Vialidades - - 316, 899.39 Derechos de Vía - - 2, 372.68 SUMA DE ÁREAS 652, 062.38 128, 665.55 1,110, 000.00 Gasto medio Anual del área habitacional. El gasto medio anual, se calculó con la siguiente expresión, que marca la CONAGUA. .Gasto Medio Anual (Q med. A.) = Pf * Dot / 86400 Sustituyendo valores: Q. medio Anual 38, 493 * 150/86400 = 66.83 l.p.s. Gasto medio Anual del área comercial. El gasto medio anual de ésta área se calculó tomando en cuenta el factor que indica la CONAGUA, que es de 6 litros/ m2/ día, por lo que se tendrían 0.000069 l.p.s / m2. El área total que consumirá agua potable es 61, 600 m2, por lo que el gasto medio sería: Q medio Anual = 0 .000069 * 6I, 600.00 = 4.25 l.p.s. Gasto Medio Anual del Área de donación. Se obtuvo tomando en cuenta la dotación que se asigna a este tipo de áreas, siendo de 1 litro / Ha., que si lo multiplicamos por el área que se estimó consumirá agua potable, quedaría el valor: 5.0 Ha. * 1 litro / ha. = 5.00 l.p.s. Gasto Medio Anual Total. Sumando los gastos medios de las tres zonas que consumirán agua potable dentro del fraccionamiento, quedaría: Gasto medio Anual de la zona habitacional 66.83 l.p.s. Gasto medio Anual de la zona comercial = 4.25 l.p.s. Gasto medio Anual de la zona de donación = 5.00 SUMA = l.p.s. 76.08 l.p.s. Finalmente los gastos máximo diario y máximo horario del fraccionamiento se calcularon tomando en cuenta los coeficientes de variación diaria y horaria, que establece la CONAGUA que son 1.4 y 1.55 respectivamente. En la tabla siguiente se muestran los datos de proyecto del fraccionamiento. Tabla 2 TABLA RESUMEN DE LOS DATOS BÁSICOS DE PROYECTO DEL FRACCIONAMIENTO. Zona Zona Zona de CONCEPTO habitacional comercial donación Total No. Viviendas 8, 535 - - 8, 535 Población (Hab) 38, 493 - - 38, 493 Dotación 150 lt/hab./día 6 lt /m2/día 1 lt/ha. - 66.83 4.25 5.00 76.08 93.56 5.95 7.00 106.51 145.02 9.22 10.85 165.09 1.4 1.4 1.4 1.4 1.55 1.55 1.55 1.55 - - - 1200 Gasto Medio Anual( l.p.s) Gasto Máximo Diario (l.p.s ) Gasto Máximo Horario( l.p.s ) Coef. Variación Diaria Coef. Variación Horaria Cap. Regularización ( m3 ) El desnivel total que se tiene entre el tanque de regularización y el punto más bajo de la red de distribución es de 62 m, ya que el tanque se localizó en la elevación 2665.00 y la cota más baja es la 2603.00 m.s.n.m, sí a ese desnivel topográfico se le agrega la altura de torre del tanque elevado, el desnivel alcanza un valor de 77 m. por lo que fue necesario dividir la red de distribución en dos zonas de presión. Como el fraccionamiento se divide en dos zonas de presión se determinaron las superficies totales habitables, de comercio y de donación para cada una de las zonas. Tabla 3 TABLA DE ÁREAS POR ZONAS DE PRESIÓN. CONCEPTO. ZONA ALTA ZONA BAJA TOTAL 227,068.68 313,393.70 540,462.38 Superficie comercial (m ) 12,324.17 60,442.117 72,766.287 Superficie de donación. 78,348.949 89,150.316 167,499.265 Suma de áreas. 317,741.799 462,986.133 780,727.932 Superficie de vialidades 117,252.78 199,646.62 316,899.40 Superficies de derecho de vía 0.00 2,372.68 2,372.68 SUMA TOTAL 434994.579 665005.43 1100000.00 2 Superficie habitacional (m ) 2 Una vez obtenidas estas superficies se determinaron los gastos de diseño por zona, y se presentan en la siguiente tabla el resumen de estos. Ver cálculo de gastos de diseño en tabla anexa. Tabla 4 DATOS DE PROYECTO DE CADA ZONA DE PRESIÓN. Zona Alta. Población de Proyecto 16 172 Hab. Gastos: Medio Anual (Incluye gasto de Pob. , donac. y com. ) 31.14 l/s Máximo Diario 43.59 l/s Máximo Horario 67.56 l/s *Capacidad de regularización (24 Hrs.) 500.00 m3 Zona Baja. Población de Proyecto 22, 321 Hab. Gastos: Medio Anual (Incluye gasto de Pob., donac. y com.) 44.94 l/s Máximo Diario 62.92 l/s Máximo Horario 97.53 l/s *Capacidad de regularización (24 Hrs.) 700.00 m3 I.2.- ZONA ALTA Se localiza al Sur del fraccionamiento y estará alimentada por el tanque elevado que se localizó en la elevación topográfica 2665.00, y la torre del tanque será de 15.00 m de altura. Del tanque de regularización saldrá una línea de alimentación de 300 mm ( 12”) de diámetro para conectarse a un circuito formado con tuberías de 10” , 6” y 4” de diámetro con material de P.V.C. La red de ésta zona quedó conformada por tuberías de 60 mm ( 2 ½”) de diámetro, de material P.V.C. La carga disponible mínima que se tiene entre el tanque y el punto más alto es de 15 m, suficientes para que las casas más altas tengan la presión hidrostática requerida por las Normas de la CONAGUA La carga disponible máxima que se tiene entre el tanque y el punto más bajo es de 48 m, valor máximo que establecen las Normas de la CONAGUA, para que las tuberías de una red de distribución, no sufran rupturas por exceso de presión. I.3.- ZONA BAJA Se localiza al oriente y poniente del fraccionamiento, se alimenta de tanque superficial de regularización, localizado en la elevación 2649.00 m.s.n.m. para así evitar tener una presión hidrostática mayor a los 50 m.c.a. Este tanque será alimentado por la derivación ubicada en el kilómetro 11+607.77 de la línea de conducción. Esta zona se alimentará a través de una tubería de 300mm (12”) de diámetro, y material de P.V.C. que distribuirá agua potable a toda la zona baja. La tubería de 12” de diámetro, alimentará de agua potable a un circuito formado en la zona oriente con tuberías de 10”, 8”, 6” y 4” de diámetro. La red de ésta zona quedó conformada por tuberías de 60 mm ( 2 ½”) de diámetro, de material P.V.C. La carga disponible mínima que se tiene entre el tanque superficial de regularización y el punto más alto es de 10.34 m, suficientes para que las casas más altas tengan la presión hidrostática requerida. La carga disponible máxima que se tiene entre el tanque y el punto más bajo es de 33.36 m, valor máximo que establecen las Normas de la CONAGUA, para que las tuberías de una red de distribución, no sufran rupturas por exceso de presión. I.4.- TOMAS DOMICILIARIAS Mediante las tomas domiciliarias el usuario podrá disponer del agua en su propio domicilio; el total de tomas domiciliarias es de 8 535 tomas y serán tipo urbana según plano V.C. 1836 de la extinta Secretaría de Recursos Hidráulicos. CAPÍTULO II.- OBRA DE CAPTACION. Obra de captación.El gasto que se captará de la tubería existente de 1.22 m (48”) de diámetro operada por CAEM, es el gasto de diseño que es de 115.41 l.p.s. En visita realizada a la Planta de bombeo “Toluca”, el personal que la opera la planta indicó que en el punto donde se hará la conexión, se tiene una presión manométrica de 3.5 Kg./cm2 El diámetro comercial que se ha seleccionado para captar el gasto de diseño es de 450mm (18”), a lo largo de un desarrollo de 7 460 m, hasta la conexión con el cruzamiento con la Carretera Toluca- Atlacomulco Se realizó el diseño geométrico de la conexión, en donde se propuso que físicamente el ”pegue” se haga en el codo de acero de 48” de diámetro. Las piezas especiales que se propusieron son las siguientes: Una válvula de seccionamiento tipo mariposa de 18” de diámetro Un medidor de gasto tipo diferencial de 18” de diámetro Un codo de acero de 60° y de 18” de diámetro…… Dos cajas de operación de válvulas El proyecto ejecutivo contempla que el ”pegue” entre la tubería de 48” operada por CAEM y la tubería de 18” de proyecto, se haga en el codo de acero de 48” de diámetro, localizado en la intersección del Camino a San Pablo Autopan y el carril oriente de la vialidad Toluca-Atlacomulco. Las piezas especiales principales que se propusieron para dicho pegue son las que se enlistan: Tubería de acero de 18”de diam. y una longitud aprox. de 1.50 m. Válvula de seccionamiento tipo mariposa de 18” de diámetro. Caja de operación de válvulas (para cerrarla al momento del pegue) Un codo de de acero de 30° y de 18” de diámetro. JUNTA Dresser de18” de diam. Brida soldable de acero de 18” de diam. Brida de PAD Stub End de 18” de diam. Tubería de PAD de18”de diam. Tubería de acero de18”de diam. Codo de acero de 48” de diam. Figura II.1.- Pegue entre la tubería. II.1.- ESPECIFICACIONES TECNICAS En la zona del “pegue” se hará una excavación de 6.00 X 6.00 m, por lo que para proteger la línea de fibra óptica se utilizara una tubería de P.V.C de 4” Ø para encamisar la línea de fibra óptica; dicha tubería se anclara con un alambre recocido @ 50 cm y amarrado a un polín de madera o una barra metálica que se localizara a nivel de terreno natural. Figura II.2.-Ubicación y dimensionamiento de la zanja para la conexión. Figura II.2.1.- Corte A – A´ Figura II.3.-Detalle del amarre de la tubería de P.V.C. Como especificaciones técnicas que la tubería que cruzará el poliducto operado pasara por Pemex, deberá localizarse a una profundidad de 3.00 m. entre la plantilla del poliducto de Pemex y el “lomo” de la tubería de agua potable. Figura II.4 Especificaciones de la tubería que cruzara el poliducto. 1.- Habrá que considerar una carga de 80, 000 lbs para dos ruedas. 2.- La profundidad mínima entre la base del durmiente y el lomo de la tubería que cruzará, será de 2.50 m. 3.- La tubería del cruzamiento deberá de ser de acero cedula 40 II.2.- DESCRIPCIÓN DE LA TUBERÍA DE PAD DE 18” DE DIAMETRO. La tubería que conducirá el agua potable hasta el desarrollo habitacional denominado “Real del Sol”, será en su primer tramo de 450 mm (18”) de diam., con material de acero desarrollando una longitud aproximada de 5.00 m.; posteriormente pasará a tubería de 450 mm (18”) de diámetro, de material polietileno de alta densidad (PAD). La tubería de PAD será protegida con una de acero de 24” de diámetro, que será la que soporte las cargas externas. (Ver figura). Figura II.5 Detalle de diámetros y espesores. La tubería de acero presenta una deflexión horizontal la cual se ha diseñado bajo el siguiente procedimiento: CODO 30° DE 18" (450 mm) DE DIAMETRO DATOS Pulg. cm. DIAMETRO 18 45.72 DEFLEXION ( º ) 30 15 Pulg. cm. ST (AWWA) 19 48.26 DE= 45.72 Nº DE GAJOS 3 15 15/ 2 = 7.5 R = ST/(Tg Deflex. / 2) 180.1088 re= 22.86 0.26794919 0.1316525 3.01 cm. 23.7118 cm. a=b-X= 20.70 cm. c=b+X= 26.72 cm. a' = 2 X a = 41.4044 cm. b' =2 X b = 47.42354 cm. Figura II.6 Tubería de 18” Unión entre tuberías y piezas especiales de PAD Respecto a las conexiones de las tuberías, quedaron establecidas de acuerdo a las recomendaciones del fabricante, que establece que tanto las tuberías como las piezas especiales se unirán a través de termofusión. II.3.- procedimiento constructivo del cruzamiento a través de perforación direccional. Como ya se mencionó en párrafos anteriores, la conexión entre la tubería de 48”de diam y la tubería de 18” de diam. de proyecto, se pretende hacer en el codo de acero de 48” de diámetro, localizado en la intersección del Camino a San Pablo Autopan y el carril oriente de la vialidad Toluca-Atlacomulco; por lo que el cruce tiene que hacerse precisamente en ese punto. Para tal efecto tendrá que realizarse una serie de maniobras que establece el “Procedimiento constructivo” del cruzamiento por medio de perforación direccional. La perforación direccional es un proceso mediante el cual se realiza una perforación horizontal en el terreno, para colocar en su interior y sin romper la superficie a lo largo de la trayectoria requerida, y que se describe a continuación: Paso Nº 1.- Planificación. La planificación consiste en trazar y proyectar la perforación direccional requerida por medio de gráficas, planos, fotografías y visita al sitio de trabajo, durante este proceso se determinan los alcances de la perforación a través de los requerimientos del proyecto ejecutivo para el cruce, también en este proceso se consideran las especificaciones geofísicas del terreno, como dureza, inclinación, profundidad, mecánica de suelos, obstáculos naturales y obstáculos arquitectónicos. Figura II.7.- Perfil de perforación. Paso Nº 2.- Localización de servicios existentes. En este proceso ubicamos los servicios existentes para evitar colisiones y daños a terceros, durante este proceso la planificación inicial es modificada para adecuarse a las condiciones físicas visibles e invisibles del terreno. Para el caso particular de éste se debe de cruzar: 1.- Línea de fibra óptica de larga distancia de TELMEX. 2.- Tubería de 1200 mm (48” de Ø) operada por la C.A.E.M.. 3.- Carril oriente de la autopista Toluca – Atlacomulco. 4.- Vías de F.F.C.C. Toluca – Atlacomulco. 5.- Poliducto de 400 mm (16” de Ø) de PEMEX. 6.- Carril central de la autopista Toluca – Atlacomulco. 7.- Línea de fibra óptica local de TELMEX. Figura II.8.- Localización de servicios existentes. Equipo de perforación y sus características. El equipo que se utiliza para este tipo de maniobras consiste en una Maquinaria para perforación direccional modelo Vermeer D100X120 Series 2 Package, con las siguientes características: Núm ref.: BORE1237 PKG Fabricante: Vermeer Modelo: Vermeer D100X120 Series 2 Package Motor: John Deere Diesel 6068H Caballo de Fuerza: 225 Peso de Operación: Fuerza de jalar: 39,400 100,000 Fuerza de empujar: 100000 Fuerza de girar: 12,000 Diámetro de la barra: 3.5 Longitud de la barra: 20' Ancho: 7' 9 Altura: 9' 10 Foto II.1.- Maquinaria para perforación. Paso Nº 3.- Posicionamiento de equipo de perforación. Después de haber seleccionada el sitio ideal para realizar el cruzamiento a través de la perforación direccional, y después de haber localizado todas las instalaciones existentes, se realiza la maniobra de posicionamiento del equipo la cual se realiza en una sola maniobra, ésta consiste en bajar del remolque o camión el equipo de perforación y trasladarlo al sitio de la perforación. Foto II.2.- Maniobra de posicionamiento. Una vez ubicado es fijado al suelo por medio de anclas que el mismo equipo incluye, ésta operación le permite al equipo ofrecer mejores condiciones de estabilidad. Una vez fijado se calibran los sistemas de localización con los equipo de réplica localizados en el equipo de perforación para trabajar en espejo. Foto II.3.- Calibración de los sistemas de localización. Paso Nº 4.- Excavación de ventana de recuperación. La excavación de la ventana de recuperación se realiza como parte del proceso de perforación y tiene por finalidad acceder a la línea de perforación para reemplazar herramientas de corte o ampliación. Otra de sus funciones permite acoplar o separar los materiales instalados de las herramientas de corte y ampliación y al mismo tiempo visualizar la profundidad y alineación requeridas según el proyecto constructivo. Esta ventana permite determinar el límite de la instalación en uno de sus dos extremos y se toma como punto de referencia para la extensión y proyección de la línea de perforación direccional horizontal requerida. Foto II.4.- Excavación de ventana de recuperación. Paso Nº 5.- Excavación de ventana de inmersión de materiales Este proceso permite la inmersión de los materiales a instalar a través de una zanja de alojamiento para los materiales a instalar con la intensión de servir de paso o tránsito para su depósito final. La elaboración de la zanja advierte ciertos condicionamientos como profundidad, alineación, inclinación, espesor, capacidad y seguridad. La alineación de la zanja con el punto de partida de la perforación es inalienable porque algunos materiales no permiten la deflexión, esta particularidad restringe los cambios porcentuales de desviación. La profundidad es un factor a destacar porque esta establecerá el banco de nivel de la instalación general, por ello la profundidad de la zanja deberá coincidir con la profundidad promedio del crucero y la requerida por las especificaciones del proyecto en centro y extremos. Existen casos donde la deflexión de los materiales permite cambiar esta condicionante y formar curvas con los materiales instalados. Figura II.9.-Vista en planta de la ubicación y dimensionamiento de la ventana de inmersión de materiales. Paso Nº 6 .- Perforación piloto. En este proceso es propiamente la perforación el túnel que albergará los materiales a instalar. El proceso consiste en perforar por medio de barras de acero y una cabeza de perforación mediante la ventana de recuperación y continuar por el subsuelo hasta llegar a la profundidad acordada. Foto II.5.-Inicio de la perforación piloto. Una vez alcanzada la profundidad necesaria, la perforación continúa de acuerdo a la planificación hasta llegar al punto de salida, es decir, a la ventana de inmersión de materiales. Figura II.10 Trayectoria y profundidad de la perforación piloto Paso Nº 7.- Retro-ensanchado o ampliación. En este paso se utiliza el túnel trazado por la perforación piloto y la cabeza de perforación es separada de las barras para colocar una herramienta de corte que se permita ampliar el túnel pasando la herramienta de corte las veces necesarias para lograr el diámetro acordado, por el cual se realizará la inmersión de los materiales. Foto II.6.- Herramienta de corte. Paso Nº 8 .- Soldadura de tubería (lingada) En este proceso la lingada ó tramo de la tubería de acero debe soldarse de acuerdo a las condiciones de operación de la perforación, es decir, la tubería se debe soldar para formar una sola línea, cuando las condiciones del sitio no permiten la extensión del material las tuberías deben soldarse por secciones que le permitan su manejo y deposición al interior de la zanja. Lo mismo sucede cuando se forma una sola línea, solo que en estos casos y de acuerdo a la extensión de la línea de tubería se busca ingresar la misma en el menor ángulo posible que le permite su propia deflexión para evitar colisiones con las paredes del túnel de perforación por ingresar en ángulos incorrectos o castigados. Existen dos tipos de soldadura de líneas, el primero es para tuberías que trabajan a presión y el segundo es la soldadura de tuberías de protección, mejor conocidas como camisas o líneas nodrizas. Para el caso particular de éste cruce se hará con una tubería de acero de protección ó “Escudo” que protegerá la tubería de Polietileno de alta densidad de 18” de diámetro. Foto II.7.- Soldadura de lingada. Paso Nº 9 .- Alineamiento y suministro de lingada. En esta sección del proceso constructivo se alinea la lingada o las secciones de tubería a instalar de acuerdo al ángulo de salida de la barrenación. Para ello es importante contar con el apoyo de una grúa o un tractor retroexcavador que permita la elevación y movilización de las secciones para su alineación y deposición en la zanja de tránsito. Foto II.8.- Alineamiento de la lingada. También será necesario contar con el apoyo durante todo el proceso de una planta de electro soldadura por inconvenientes en los proceso de soldadura o si es que se ha optado por realizar uniones de las secciones durante el proceso de instalación y jalado de materiales. Si se ha decidido por este último las secciones se colocaran en el interior de la zanja de transito y posterior al jalado de la primera sección se procederá a colocar la nueva sección y se soldará a la sección anterior, al terminar la unión se procederá a su inmersión y al termino del jalado se repetirá el mismo proceso las veces que sea necesario hasta introducir toda la línea según lo indique el proyecto geométrico del cruce. Paso Nº 10.- Apoyo en la inmersión y jalado de materiales Este es el proceso adjunto al de la alineación y suministro de lingada y consiste en brindar apoyo en la alineación y deposición de los materiales. Para ello se requiere contar con el apoyo de equipo auxiliar como grúa, retroexcavadora, o tractor alineador de tubos. También es necesario contar con suspensores de líneas y rodillos de apoyo. En algunos casos no se requiere de apoyo auxiliar si las condiciones del proceso lo permiten. Foto II.9.- Grúa retroexcavadora. Foto II.10.-Suspensores de línea Paso Nº 11.- Retiro, relleno y compactación El retiro del equipo representa la finalización del proceso de perforación y como obras complementarias se rellena la zanja de inmersión y se compacta de acuerdo a las especificaciones del proyecto. Como tarea complementaria el área de operación del equipo de perforación debe limpiarse de los excesos de lodos y material del corte resultante. Foto II.11.-Retiro, relleno y compactación CAPÍTULO III.- LÍNEA DE CONDUCCIÓN. LÍNEA DE CONDUCCIÓN. Con la finalidad de establecer el funcionamiento hidráulico más óptimo en la línea de conducción, se consideró que a la llegada de la planta de bombeo de proyecto se tenga una carga disponible mayor de 0.5 Kg/cm2, para las perdidas locales en la válvula de flotador, codos y piezas especiales. III.1.- Condiciones de diseño. Se observó que uno de los parámetros que incide directamente en el resultado de los cálculos sería la longitud tan grande que presenta la línea de conducción que es de 7.95 Km, hasta la planta de bombeo de proyecto , de los cuales 7 460 m serán con tubería de proyecto de 18” de diámetro y los restantes 490 m son de tubería existente de 12” de diam., por lo que se llegó a la conclusión que todos los análisis fueran con tubo de PAD, para que el coeficiente de rugosidad fuese el más bajo “n = 0.009”. Ver figura. PERFIL DE LA LÍNEA DE CONDUCCIÓN POR GRAVEDAD 3.5 Kg/ cm2 LÍNEA PIEZOMÉTRICA ; Q = 115.41 l. p. s. 1.12 Kg/ cm2 N.T.N. 7+460 7+950 0+000 PUNTO DE CONEXIÓN (TUBERIA DE 48” ø DE LA CAEM) CRUCE CON LA CARRETERA TOLUCAATLACOMULCO SITIO DE LA PLANTA DE BOMBEO (PROYECTO) III.2.- Deflexiones horizontales y verticales. El trazo de la línea de conducción a lo largo de su desarrollo presenta deflexiones horizontales y para lograr salvar los P.I., se ha aprovechado la deflexión natural de la tubería y en el caso donde se requirió, se han colocado codos de P.A.D. III.2.1.- Criterios para deflexiones horizontales. Para poder establecer un criterio para el diseño de las deflexiones horizontales, se consultó con el Departamento técnico del fabricante de tuberías de P.A.D., la que indicó que ángulos se pueden realizar deflexiones con la misma tubería. A continuación se ilustra el criterio adoptado con un ejemplo: DATOS: Ø = 18” = 45 cm. RD = 13.5 para este RD el fabricante recomienda 10 diámetros. Rb = 45 x 10 = 450 cm α = 9º 30´ β = 19º ( Angulo obligado) β = ( 180 L ) / ( π Rb ) L = ( β π Rb ) / 180 L = ( 19 x 3.1416 x 5 ) / 180 = 1.65 m. . L A C α Rb β Figura III.2.- Deflexiones β α III.2.2.- Criterios para deflexiones verticales. Para el caso de las deflexiones verticales, todas se harán con la misma tubería, ya que la configuración topográfica es prácticamente plana, a excepción de algunos tramos en donde se propusieron codos de P.A.D. III.3.-Cruces y cruzamientos especiales. A continuación de describen detalladamente cada uno de los cruzamientos que tendrá la tubería de agua potable con los retornos vehiculares. Figura III.3.- Tubería de PAD en el cruce del retorno vehicular. Figura III.4.- Cruzamiento CRUZAMIENTO Nº 1. Este cruzamiento con el primer retorno vehicular se localiza en el Km. 0+465.90 de la línea de conducción de agua potable de 450 mm (18”) de diámetro de material PAD, la cual irá sobre el camellón de la Autopista “TolucaAtlacomulco”. En ese punto la tubería antes indicada tiene una clase RD- 21 (21.8 mm de espesor) y al cruzar por el retorno cambiará a RD-17 (26.8 mm de espesor), con la finalidad de que soporte las cargas externas producto del impacto vehicular. Además la tubería al momento del cruzamiento en la franja del retorno vehicular, se profundará de 0.95 m hasta llegar a 1.50 m. , y tendrá una longitud de 22 m. Para profundizar la tubería se propondrá cuatro codos de 45ª de PAD, que permitirán formar un sifón en la tubería de agua potable. En toda la franja del cruzamiento el relleno será compactado para absorber el impacto vehicular. CRUZAMIENTO Nº 2. Este cruzamiento con el segundo retorno vehicular se localiza en el Km. 0+976.73 de la línea de conducción de agua potable de 450 mm (18”) de diámetro de material PAD, la cual irá sobre el camellón de la Autopista “TolucaAtlacomulco”. En ese punto la tubería antes indicada tiene una clase RD- 21 (21.8 mm de espesor) y al cruzar por el retorno cambiará a RD-17 (26.8 mm de espesor), con la finalidad de que soporte las cargas externas producto del impacto vehicular. Además la tubería al momento del cruzamiento en la franja del retorno vehicular, se profundará de 0.95 m hasta llegar a 1.50m., y tendrá una longitud de 38 m. Para profundizar la tubería se propondrá cuatro codos de 45ª de PAD, que permitirán formar un sifón en la tubería de agua potable. En toda la franja del cruzamiento el relleno será compactado para absorber el impacto vehicular. CRUZAMIENTO Nº 3. Este cruzamiento con el tercer retorno vehicular se localiza en el Km. 1+567.68 de la línea de conducción de agua potable de 450 mm (18”) de diámetro de material PAD, la cual irá sobre el camellón de la Autopista “TolucaAtlacomulco”. En ese punto la tubería antes indicada tiene una clase RD- 21 (21.8 mm de espesor) y al cruzar por el retorno cambiará a RD-17 (26.8 mm de espesor), con la finalidad de que soporte las cargas externas producto del impacto vehicular. Además la tubería al momento del cruzamiento en la franja del retorno vehicular, se profundará de 0.95 m hasta llegar a 1.50m., y tendrá una longitud de 32m. Para profundizar la tubería se propondrá cuatro codos de 45ª de PAD, que permitirán formar un sifón en la tubería de agua potable. En toda la franja del cruzamiento el relleno será compactado para absorber el impacto vehicular. CRUZAMIENTO Nº 4. Este cruzamiento con el cuarto retorno vehicular se localiza en el Km. 2+158.40 de la línea de conducción de agua potable de 450 mm (18”) de diámetro de material PAD, la cual irá sobre el camellón de la Autopista “TolucaAtlacomulco”. En ese punto la tubería antes indicada tiene una clase RD- 21 (21.8 mm de espesor) y al cruzar por el retorno cambiará a RD-17 (26.8 mm de espesor), con la finalidad de que soporte las cargas externas producto del impacto vehicular. Además la tubería al momento del cruzamiento en la franja del retorno vehicular, se profundará de 0.95 m hasta llegar a 1.50m., y tendrá una longitud de 20 m. Para profundizar la tubería se propondrá cuatro codos de 45ª de PAD, que permitirán formar un sifón en la tubería de agua potable. En toda la franja del cruzamiento el relleno será compactado para absorber el impacto vehicular. CRUZAMIENTO Nº 5. Este cruzamiento con el quinto retorno vehicular se localiza en el Km. 2+778.78 de la línea de conducción de agua potable de 450 mm (18”) de diámetro de material PAD, la cual irá sobre el camellón de la Autopista “TolucaAtlacomulco”. En ese punto la tubería antes indicada tiene una clase RD- 21 (21.8 mm de espesor) y al cruzar por el retorno cambiará a RD-17 (26.8 mm de espesor), con la finalidad de que soporte las cargas externas producto del impacto vehicular. Además la tubería al momento del cruzamiento en la franja del retorno vehicular, se profundará de 0.95 m hasta llegar a 1.50m., y tendrá una longitud de 34 m. Para profundizar la tubería se propondrá cuatro codos de 45ª de PAD, que permitirán formar un sifón en la tubería de agua potable. En toda la franja del cruzamiento el relleno será compactado para absorber el impacto vehicular. CRUZAMIENTO Nº 6. Este cruzamiento con el sexto retorno vehicular se localiza en el Km. 3+177.26 de la línea de conducción de agua potable de 450 mm (18”) de diámetro de material PAD, la cual irá sobre el camellón de la Autopista “TolucaAtlacomulco”. En ese punto la tubería antes indicada tiene una clase RD- 21 (21.8 mm de espesor) y al cruzar por el retorno cambiará a RD-17 (26.8 mm de espesor), con la finalidad de que soporte las cargas externas producto del impacto vehicular. Además la tubería al momento del cruzamiento en la franja del retorno vehicular, se profundará de 0.95 m hasta llegar a 1.50m., y tendrá una longitud de 35 m. Para profundizar la tubería se propondrá cuatro codos de 45ª de PAD, que permitirán formar un sifón en la tubería de agua potable. En toda la franja del cruzamiento el relleno será compactado para absorber el impacto vehicular. CRUZAMIENTO Nº 7. Este cruzamiento con el séptimo retorno vehicular se localiza en el Km. 4+121.69 de la línea de conducción de agua potable de 450 mm (18”) de diámetro de material PAD, la cual irá sobre el camellón de la Autopista “TolucaAtlacomulco”. En ese punto la tubería antes indicada tiene una clase RD- 21 (21.8 mm de espesor) y al cruzar por el retorno cambiará a RD-17 (26.8 mm de espesor), con la finalidad de que soporte las cargas externas producto del impacto vehicular. Además la tubería al momento del cruzamiento en la franja del retorno vehicular, se profundará de 0.95 m hasta llegar a 1.50m., y tendrá una longitud de 35 m. Para profundizar la tubería se propondrá cuatro codos de 45ª de PAD, que permitirán formar un sifón en la tubería de agua potable. En toda la franja del cruzamiento el relleno será compactado para absorber el impacto vehicular. CRUZAMIENTO Nº 8. Este cruzamiento con el octavo retorno vehicular se localiza en el Km. 6+375.34 de la línea de conducción de agua potable de 450 mm (18”) de diámetro de material PAD, la cual irá sobre el camellón de la Autopista “TolucaAtlacomulco”. En ese punto la tubería antes indicada tiene una clase RD- 21 (21.8 mm de espesor) y al cruzar por el retorno cambiará a RD-17 (26.8 mm de espesor), con la finalidad de que soporte las cargas externas producto del impacto vehicular. Además la tubería al momento del cruzamiento en la franja del retorno vehicular, se profundará de 0.95 m hasta llegar a 1.50m. , y tendrá una longitud de 14 m. Para profundizar la tubería se propondrá cuatro codos de 45ª de PAD, que permitirán formar un sifón en la tubería de agua potable. En toda la franja del cruzamiento el relleno será compactado para absorber el impacto vehicular. III.4.- Primer Tramo km 0+000.00 al km 7+950.00 (Tramo por gravedad) DATOS: Fraccionamiento colinas del sol…………….…………………..…......Q = 106.72 lps 3 Poblados……………………………………………………………...….….Q = 8.69 lps QT = 115.41lps PRIMER TRAMO (DEL 0+000 AL 7+460.08) Longitud = 7460.08 m Carga dinámica = 3.5 Kg/cm² = 35 m.c.a. Calculo de las pérdidas de fricción para diámetro de 18” Hf = Q²KL Diámetro = 18” (450 mm) Clase RD-21 K= 0.092455 Hf18 = (0.11541)² (0.092455) (7 460.08 ) = 9.19 m.c.a Calculo de la velocidad V = Q/A A = 0.785(D²) A = 0.785(0.45²) = 0.1589628 m² V = (0.11541) / (0.1590) = 0.73 m/s SEGUNDO TRAMO (DEL 7+460.08 AL 7+950) Se tiene una carga disponible en el km 0+000 de 35 m.c.a, a la que habrá que considerar las pérdidas de fricción por: válvulas de seccionamiento, reducciones, medidor, vea, deflexiones horizontales, estaremos restando 10 m.c.a., por lo que estarán quedando 25 m.c.a. para las tuberías de 18” y 12” ø Diámetro = 12” (300 mm) Clase = RD-21.0 Hf = (0.11541²) (0.570831) (489.92) = 3.72 m.c.a. Calculo de la velocidad V = Q/A A = 0.785(D²) A = 0.785(0.30²) = 0.07065 m² V = (0.11541) / (0.07065) = 1.63 m/s Suma de las pérdidas de fricción: Diam. 18” de proyecto ____________________________ 9.19 mca Diam. 12” existente _______________________________ 3.72 mca SUMA 12.91 MCA Carga disponible en la planta de bombeo: Desnivel topográfico = 2 613.77 – 2 623.90 = 10.13 m. C.D. = Presión manométrica – desnivel topográfico- hft =m 12.91 = 11.96 mca. 35.00 – 10.13- III.5.- Segundo Tramo km 7+950.00 al km 12+132.00 (Tramo por bombeo) La planta de bombeo impulsará el caudal de 115.41 l.p.s., el que irá derivando a lo largo de su desarrollo, hasta llegar al tanque de regularización localizado en el Km 12+132 que se encuentra en el punto más alto del fraccionamiento en la cota 2668.15 m.s.n.m teniendo una longitud total de 6820.83 m los cuales incluyen los 120 m de la planta al punto de interconexión en el 5+430.47 = 0+000.00. La tubería será de 300 mm (12”) de diámetro y material P.A.D. A continuación se describe todo el tramo por bombeo. Desde la ubicación de la planta de bombeo y hasta el Km 6+840.71 la tubería se localiza sobre caminos de terracería, presentando una serie de deflexiones horizontales. En el Km 6+840.71 la tubería de 16” de diámetro, llega a tocar el cuerpo de la Autopista Toluca- Atlacomulco, presentando un ancho total de 91.25 m. El cruzamiento de la autopista antes indicada se hizo con una tubería de acero de 12 ¾” A.P.I. 5L Grado B con un espesor de 4.78 mm. Cabe hacer la aclaración que dentro del cuerpo de la autopista se localiza una vía de ferrocarril. Por debajo de la Autopista existe una alcantarilla de escurrimiento pluvial, que atraviesa diagonalmente las vías de comunicación antes descritas. Después de haber cruzado el cuerpo de la Autopista, y a partir del Km 6+931.96 la tubería de 300 mm (12”) de diámetro conduce un gasto de 115.41 l.p.s, para localizarse sobre un camino de terracería hasta llegar al Km 7+896.83 en donde se dejó la preparación para la derivación al poblado Ejido Almoloya de Juárez (con gasto de derivación igual a 0.60 l.p.s.) En ese tramo la tubería cruza con tres canales de riego, los cuáles se cruzaron con tubería de acero de 12 ¾” A.P.I. 5L Grado B con un espesor de 4.78 mm. A partir del Km 7+896.83 la tubería de 12” conduce un gasto de 114.81 l.p.s. y continúa sobre el camino que pasa por el poblado de Ejido San Marcos Yachihuacaltepectl, en donde en el Km 8+570.48 se dejó su preparación con un gasto de derivación de 2.27 l.p.s. Sobre ese mismo tramo la tubería cruza con cuatro canales de riego, los cuáles se cruzaron con tubería de acero de 12 ¾” A.P.I. 5L Grado B con un espesor de 4.78 mm. Después del último kilometraje indicado, la tubería conducirá un gasto de 112.54 l.p.s. hasta llegar al Km 9+918.34, en donde se localiza el poblado Sebastián Lerdo de Tejada, al que se derivó un gasto de 5.82 l.p.s. En éste tramo también la tubería de 12” de diámetro cruza con tres canales de riego, los cuáles se cruzaron con tubería de acero de 12 ¾” A.P.I. 5L Grado B con un espesor de 4.78 mm. Desde el Km 9+918.34 hasta el Km 11+601.77 la tubería de 12 “ de diámetro conduce un gasto de 106.72 l.p.s; en ese punto se tiene la derivación al tanque de regularización de la zona baja del fraccionamiento “Colinas del Sol”, que presenta una longitud de 250 m , en donde se conducen 63.04 l.p.s. a través de una tubería de P.A.D. con diámetro de 150 mm (6”). Entre el Km 9+918.34 y 10+951.77 la tubería de 12” de diámetro cruza con tres canales de riego, los cuáles se hicieron con tubería de acero de 12 ¾” A.P.I. 5L Grado B con un espesor de 4.78 mm. Finalmente la línea de conducción por bombeo se localiza sobre una de las vialidades principales para llegar hasta el Km 12+131.77 con un gasto de 43.68 l.p.s., y con una tubería de 12” de diámetro y material P.A.D. Ver tabla Nº 8. (cálculo hidráulico del tramo por bombeo). TRAMO DE DERIVACIÓN AL TANQUE DE REGULARIZACIÓN DE LA ZONA BAJA. En el Km. 11+601.77 el tramo por bombeo presenta una derivación que conduce un gasto de 63.04 l.p.s. a través de una tubería con un a longitud total de 250 m. hasta el tanque de regularización de la zona baja del fraccionamiento “ Colinas del Sol”. El análisis hidráulico indica que los diámetros de la derivación son de 150 mm (6”) y 100 mm (4”); pero debido a que la longitud de la tubería de 4” es sólo de 4.38 m se colocará tubería de 6” en la longitud total de la derivación, ya que tanto de manera analítica como operativa este cambio no es representativo para su correcto funcionamiento. El cálculo hidráulico consistió en aprovechar la presión hidrostática en el punto de derivación que es de c.p.= 2672.33 m.c.a. En la Tabla denominada “Tabla de Cálculo para la línea de conducción por gravedad”, se indican los resultados del análisis. Las Pérdidas de fricción de la línea de conducción, tanto su tramo por gravedad como por bombeo, se calcularon con un coeficiente de rugosidad n = 0.009 y los valores de todas las “K”, se presentan en la tabla Nº 9. Selección de la clase de las tuberías.- Las tuberías de la línea de conducción estarán soportando presiones hidrostáticas a lo largo de su desarrollo, por lo que se determinaron sus distintas clases apegados a las recomendaciones del fabricante de tuberías de polietileno de alta densidad. Para el caso del tramo por gravedad, las tuberías se clasificaron con la posición de la línea estática, ya que representa la presión más crítica, y para el caso del tramo por bombeo, se clasificó con la línea de sobrepresión. Se anexa cálculo del golpe de ariete del tramo por bombeo. Antes de llegar al punto de derivación a la zona baja del fraccionamiento se colocó una caja de operación de válvulas para instalar un medidor de gasto tipo propela de 250 mm (10”) de diámetro el cual reflejara el gasto antes de hacer la derivación. ACCESORIOS DE LA LINEA DE CONDUCCIÓN. Válvulas de expulsión de aire.-. A lo largo de la conducción, tanto en el tramo por gravedad como por bombeo, la tubería requerirá de válvulas de expulsión de aire ( V.E.A.), para evitar taponamientos de la tubería por acumulación de aire, por lo que se han colocado en puntos estratégicos y cuando la topografía es sensiblemente plana a distancias no mayores de 1.0 Km entre ellas. El diámetro de ellas se determinó bajo las recomendaciones de los fabricantes, que indican que trabajen entre los rangos de 2 y 5 lbs/pg2. Por lo que se aplicaron las gráficas que indican el diámetro de las V.E.A., en función del gasto de conducción y el rango de presión recomendado para la apertura y cierre de las mismas. Ver diagrama Nº 1. Para su adecuado mantenimiento todas las VEA, se alojaron dentro una caja de operación de válvulas. En la tabla Nº 10 se presenta la localización de todas las VEA. Desagües.- Por otro lado la tubería de la conducción requerirá en su etapa operativa, de desagües para su desazolve, desinfección y reparación en caso de falla. Los desagües se localizaron en las partes bajas y puntos estratégicos. En la tabla Nº 11 se presenta la localización de todos los Desagües. Desde el punto de vista práctico, el diámetro se propuso de 1/3 del diámetro de la conducción. Para su adecuado mantenimiento todos los desagües, se alojaron dentro una caja de operación de válvulas. Diseño de Cruceros.- En todas las derivaciones a los diferentes poblados, se dejaron preparaciones con una válvula de seccionamiento tipo compuerta de 50 mm ( 2”) de diámetro, ahí mismo se indicó un medidor tipo “ Turbina “ de 50 mm ( 2”) de diámetro, También en la localización de V.E.A., localización de Desagües y en las deflexiones de ángulos pronunciados, se diseñaron sus cruceros correspondientes, en donde se utilizaron piezas especiales de P.A.D. Atraques de concreto.- En donde se propusieron Tees y codos, se colocaron atraques de concreto, con la finalidad de no tener desplazamientos en las piezas especiales. Ver tabla Nº 12. III.6.- Cárcamo de Bombeo ANALISIS DE CARGAS. LOSA TAPA DE TANQUE Figura III.5.-Losa de concreto Losa de concreto de 12 cm. ──────────── 288kg/ Art. 197 del Reglamento del D.F──────────40 kg/ 328kg/ Carga viva instantánea Carga viva máxima Para diseño sísmico Para diseño por fuerzas gravitacionales CÁLCULO DE LOSA TAPA. Cálculo de losa tapa. Datos. coef 270 concreto: Clase 1 DATOS: fc 250 kg/cm 2 faste clase 0.8 250I Concreto: d 9 b 100 cm cm fs 2520 faste 200 kg/cm 2 coef:270 kg/cm 2 d= 9a1cm cm100 cm 440 b= a2 440 cm a1= 440 cm 678 a2=w440 cm rm a1 rmLosa 1 tapa a2 III.6. Figura rm= ( 2a11 2a2) 1.25] [rm: 4 0.034 ( w fs) [( ] ) coef + dmin=* √ dmin dmin 10.016 a11 4.4 m cm dmin= 10.016 cm 11= 4.4 m 4 2 Momento cmax 10 w a11 Momento 656.304 1.4 Momento 100 kg*m cmax 500 cmax.= 500 kg/m 2 Momento= Momento= 656.304 kg*m rel= 11.34 As= *b*d min= 0.0035 As= 3.15 Se dejarán V´s # 3 20 cm Revisión por cortante. d11= 0.09 [ ( ) ] Vu=1001.41 kg Vcr= 0.8*0.5*d*b*√ Vcr= 5091.169 kg Cálculo de muro como losa. Conside rando la pre sión del terr eno. Datos. concreto: 1 coef 270 Figura III.Clase 7.- Elevación y tablero f c 250 kg/cm 2 d 22 w 6000 cm a2 550 cm kg/m 2 ( a1 a2) 2 1.25 4 0.034 ( w f s) coef dmin f aste 200 f s 2520 kg/cm 2 b 100 cm cm a1 440 f aste 0.8 250 rm a1 rm 0.8 a2 dmin 19.435 cm kg/cm 2 Datos: Concreto: clase I d= 22 cm coef:270 b= 100 cm a1= 440 cm a2= 550 cm rm= rm: 0.8 dmin= * [( ) dmin= 19.435 cm ] + √ 11= 4.4 m cmax.= 640 Momento= Momento= 7434.24 kg*m rel= 21.504 As= *b*d As= 13.64 Se dejarán V´s # 5 15 cm Revisión por cortante. d11= 0.22 [ ( ) ] min= 0.0062 Vu=13177.58 kg Vcr= 0.8*0.5*d*b*√ Vcr= 12445.079 kg Aproximadamente Diseño de m uro com o trabe (e tapa de construcción): DATOS: sección 40x120 cm b 100 d 25 cm cm fc 250 kg/cm 2 fast er 0.8 fc fast er 200 kg/cm 2 fbi 0.85 fast er Muneg 720000 1.4 rel Muneg bd rel 16.128 2 As b d real Asreal bd MRneg Muneg 100800 0 1 kg/cm 2 As 11.33 cm2 real 0.00554 2 Vu 7200 1.4 Vu 10080 fy 4200 kg/cm 2 0.004530 Asreal 13.86 cm2 con V's# 5 @15cm b d fbi qr ( 1 0.5 qr ) 100000 kg/cm 2 kg*cm porcentaje qr fbi 170 real fy fbi qr 0.137 MRneg 13.556 Ton*m > Mu=10.08 kg Vcr 0.8 b d 0.2 30 fast er Vcr 9500.687 kg aproximadamente Vu Ton*m Cálculo de pe so propio del tanque. Figura III.8.- Planta y elevación del tanque. AreaT 4.404.40 AreaT 19.36 m2 wlosa 0.678 ton*m 2 Wlosat apa AreaT wlosa Wlosat apa 13.13 permuros ( 4.4 2) ( 4.0 2) kg permuros 16.8 m Wmuros permuros 0.20 3.50 2.4 ( 1.5 0.2 4 2.4) Wmuros 31.104 ton Wcont rat rabes 0.3016.8 0.8 2.4 Wcont rat rabes 9.677 Wagua 16 3.5 1 Wagua 56 Wlosabase 0.30AreaT 2.4 Wlosabase 13.939 ton ton ton Wt ot al Wlosat apa Wmuros Wcont rat rabes Wagua Wlosabase Wt ot al 123.85 ton Re visión de e sfuerzos por carga ve rtical: Wt ot al AreaT 6.397 ton/m 2 < 15 ton/m 2 Cálculo de losa base. Datos. coef 270 concreto: Clase 1 f c 250 kg/cm 2 f aste 0.8 250 d 27 kg/cm 2 a1 440 cm a2 440 cm w 6400 rm a1 a2 b 100 cm cm f s 2520 f aste 200 kg/m 2 Figura III.9.- Tablero de la losa. rm 1 [ ( 2a1 2a2) 1.25] 0.034 4 ( w f s) coef dmin dmin 17.556 a11 4.4 cm 4 Momento cmax 10 cmax 500 2 w a11 Momento 6195.2 rel m kg*m 1.4 Momento 100 2 rel 11.898 min =0.0035 kg/cm 2 bd 0.0035 As b d As 9.45 cm2 se dejarán V's# 5 @ 20 cm Re visión por cortante d11 0.27 a11 d11 w 2 Vu 1.4 6 1 rm Vc r 0.8 0.5 d b f aste Vu 8646.4 kg Vc r 15273.506 kg > Vu kg/cm 2 III.7.- Subestación Eléctrica. Figura III.10.- losa de azotea Cálculo de losa de azote a. Datos. coef 270 concreto: Clase2 f c 250 kg/cm 2 f aste 0.8 250 d 7 kg/cm 2 a1 250 cm a2 325 cm w 448 rm b 100 cm cm f s 2520 kg/m 2 a1 a2 rm 0.769 [ ( a1 a2) 1.5 ( a1 a2) 1.5 ] 4 0.034 ( w f s) coef dmin dmin 7.081 a11 4.0 cm 4 w a11 Momento 458.752 kg*m 1.4 Momento 100 0.0036 As b d cmax 640 2 Momento cmax 10 rel m 2 rel 13.107 kg/cm 2 min =0.0036 bd As 2.52 cm2 se dejarán V's# 3 @ 20 cm Re visión por cortante d11 0.07 a11 d11 w 2 Vu 1.4 6 1 rm Vc r 0.8 0.5 d b f aste Vu 1002.75 kg Vc r 3959.798 kg > V u f aste 200 kg/cm 2 Figura III.11.- Modelo de subestación. ECOgcW V2.04 -SUBESTACIÓN- 1 GENERALES Nudos: 11 Apoyos: 5 Secciones transversales: 4 Miembros: 12 trabes: 7 columnas: 5 otros: 0 Paneles: 0 Tableros: 0 Diafragmas: 0 Factor de zona rígida: 0.5000 APOYOS NUDO Dx Dy Dz Rx Ry Rz 1+A/0 R R R R R R 1+C/0 R R R R R R 2+A/0 R R R R R R 2+B/0 R R R R R R 2+C/0 R R R R R R SECCIONES TRANSVERSALES SEC TP MODULO E kG DIMENSIONES [parámetros] DISEÑO UBIC.ACERO C1 R 2213594 0.40 B:0.25 H:0.25 [NS:0] FlexoCom Ah/Ab:1, r:0.05 T1 R 2213594 0.40 B:0.2 H:0.4 [NS:4] Flexión r:0.05 T2 R 2213594 0.40 B:0.15 H:0.3 [NS:4] Flexión r:0.05 DATOS ANÁLISIS SISMICO Reglamento: CFE.1993 Tipo de análisis: Dinámico Cálculo de respuestas: Cortantes equivalentes Modos a calcular: 12 Niveles sin masa: 0 Grupo: B Zona: B Suelo: II Qx: 2 Qy: 2 kQ: 1 (regular) ex.accidental: 0.1 B c: 0.3 a0: 0.08 Ta: 0.3 seg Tb: 1.5 seg r: 0.6667 COMBINACIONES Id Combinación PD1 1.4CM + 1.4CV MA1 CM + 0.5CV DI1 1.4CM + 1.4CV DI2 1.1CM + 0.55CV + 1.1SIFX1 + 0.33SIFY1 DI3 1.1CM + 0.55CV + 1.1SIFX1 - 0.33SIFY1 DI4 1.1CM + 0.55CV - 1.1SIFX1 + 0.33SIFY1 DI5 1.1CM + 0.55CV - 1.1SIFX1 - 0.33SIFY1 DI6 1.1CM + 0.55CV + 1.1SIFX2 + 0.33SIFY1 DI7 1.1CM + 0.55CV + 1.1SIFX2 - 0.33SIFY1 DI8 1.1CM + 0.55CV - 1.1SIFX2 + 0.33SIFY1 DI9 1.1CM + 0.55CV - 1.1SIFX2 - 0.33SIFY1 DI10 1.1CM + 0.55CV + 1.1SIFX1 + 0.33SIFY2 ECOgcW V2.04 -SUBESTACIÓN- 2 COMBINACIONES Id Combinación DI11 1.1CM + 0.55CV + 1.1SIFX1 - 0.33SIFY2 DI12 1.1CM + 0.55CV - 1.1SIFX1 + 0.33SIFY2 DI13 1.1CM + 0.55CV - 1.1SIFX1 - 0.33SIFY2 DI14 1.1CM + 0.55CV + 1.1SIFX2 + 0.33SIFY2 DI15 1.1CM + 0.55CV + 1.1SIFX2 - 0.33SIFY2 DI16 1.1CM + 0.55CV - 1.1SIFX2 + 0.33SIFY2 DI17 1.1CM + 0.55CV - 1.1SIFX2 - 0.33SIFY2 DI18 1.1CM + 0.55CV + 0.33SIFX1 + 1.1SIFY1 DI19 1.1CM + 0.55CV + 0.33SIFX1 - 1.1SIFY1 DI20 1.1CM + 0.55CV - 0.33SIFX1 + 1.1SIFY1 DI21 1.1CM + 0.55CV - 0.33SIFX1 - 1.1SIFY1 DI22 1.1CM + 0.55CV + 0.33SIFX2 + 1.1SIFY1 DI23 1.1CM + 0.55CV + 0.33SIFX2 - 1.1SIFY1 DI24 1.1CM + 0.55CV - 0.33SIFX2 + 1.1SIFY1 DI25 1.1CM + 0.55CV - 0.33SIFX2 - 1.1SIFY1 DI26 1.1CM + 0.55CV + 0.33SIFX1 + 1.1SIFY2 DI27 1.1CM + 0.55CV + 0.33SIFX1 - 1.1SIFY2 DI28 1.1CM + 0.55CV - 0.33SIFX1 + 1.1SIFY2 DI29 1.1CM + 0.55CV - 0.33SIFX1 - 1.1SIFY2 DI30 1.1CM + 0.55CV + 0.33SIFX2 + 1.1SIFY2 DI31 1.1CM + 0.55CV + 0.33SIFX2 - 1.1SIFY2 DI32 1.1CM + 0.55CV - 0.33SIFX2 + 1.1SIFY2 DI33 1.1CM + 0.55CV - 0.33SIFX2 - 1.1SIFY2 CÁLCULO DE LOSA BASE DE CIMENTACIÓN. Descargas bajo la combinación de Carga muerta + carga viva Lx= 6.5 By= 2.5 A= 16.25 Sx= 6.77 Sz= 17.60 Cálculo del centro de cargas en "X". P d P*d Moms. Ton. m T*m 2.161 0 0.00 0.003 4.24 3.25 13.78 0 2.161 6.5 14.05 0.003 3.612 0 0.00 0.049 3.612 6.5 23.48 0.049 1.05 3 3.15 1.7 5.25 8.93 18.536 63.38 0.104 Cálculo del centro de cargas en "Y". P d P*d Moms. Ton. m T*m 2.161 2.5 5.40 0.144 4.24 2.5 10.60 0 2.161 2.5 5.40 0.144 3.612 0 0.00 0.874 3.612 0 0.00 0.874 1.05 1.25 1.31 1.7 1.25 2.13 18.536 24.84 2.036 C.Cx= 3.42 C.Cy= 1.45 C.Gx= 3.25 C.Gy= 1.25 Ptot= Mx= My= 24.39 4.88 4.26 Ton T*m T*m 2.46 q= 1.98 1.02 0.54 T/m2 T/m2 T/m2 2 T/m exx= 0.17 exy= 0.20 III.8.- proyecto electromecánico El alcance del proyecto comprende, el cálculo y selección de la bomba, motor eléctrico, válvulas, fontanería de acero para el equipamiento. La elaboración del proyecto mecánico para el equipamiento del cárcamo considera la información resultante del proyecto hidráulico, donde se define el gasto, carga manométrica y características de la línea de conducción. 2.- Fontanería. El arreglo de la fontanería se diseñó considerando las menores perdidas hidráulicas, utilizando tramos rectos en lo posible y en cambios de dirección codos de 45º. El diámetro de las piezas especiales será de 305 mm. Teniéndose una velocidad permisible de 1.58 m/seg., para un gasto de 115.41 l.p.s. Las tuberías serán de acero astm-a-53 gr. b, el tren de descarga será bridado y soldado. Para llevar un control de la operación de la bomba se propone la instalación de un manómetro, interruptor de presión, electronivel para protección por bajo nivel en el cárcamo. 3.- Válvulas. Para las funciones de seccionamiento y protección en la descarga del equipo de bombeo, se utilizara válvulas descritas a continuación: Válvulas de seccionamiento. Para permitir el cambio, reparación o mantenimiento de la válvula de retención y/o bomba sin tener que vaciar la línea de conducción. Considerando la carga normal de operación se selecciona una válvula de mariposa para instalarse entre bridas de hierro fundido con interiores de bronce clase 150 tipo oblea. Válvula de retención. Para evitar el retorno de agua y el vaciado de la tubería se propone una válvula de no retorno tipo dúo chek de hierro fundido clase 150. Válvula de admisión y expulsión de aire. En la descarga del equipo se instalara una válvula de admisión y expulsión de aire, para desalojar el aire que llegue a introducirse durante la operación de la bomba e igualmente permitirá la entrada de aire en la columna cuando se encuentre fuera de operación. Válvula de alivio Para evitar daños en el equipo de bombeo, válvulas, fontanería y línea de conducción cuando la presión en el sistema se incremente por paro de los equipos o por falla en el suministro de energía eléctrica, debe instalarse una válvula de alivio; este dispositivo debe calibrarse adecuadamente para que funcione cuando se presente una sobrepresión. 4.- carga dinámica total. La carga dinámica total contra la que debe operar el equipo de bombeo se calcula considerando las siguientes cargas: Carga normal de operación. Carga de succión. Perdida de carga en piezas especiales y en columna de descarga. Perdida por velocidad. DATOS DE PROYECTO Gasto de diseño = 115.41 l.p.s. = 1829.25 g.p.m. Cota de terreno = 2613.20 m. Cota losa superior 2613.70 m. Nivel máximo = 2613.20 m. Nivel mínimo de bombeo = 2610.20 m. Nivel fondo de cárcamo= 2608.70 m. Cota piezometrica = 2717.78 m. Carga normal de operación = 104.58 M. Diámetro de la línea de conducción = 305 mm. (12”) Calculo de la carga dinámica total cdt = carga normal de operación + carga de succión + perdida de piezas especiales + perdida por velocidad. a).- carga normal de operación = 104.58 m. b).- carga de succión = 3.00 m. c).- perdida en piezas especiales de 305 mm. de diámetro de acero. PIEZA LONGITUD EQUIVALENTE. 2 extremidades 1.00 m. 2 carretes 1.00 m. 3 codos de 45° 15.00 m. 1 tubo 4.00 m. 1 tubo 3.00 m. 1 codo de 90° 8.00 m TOTAL = 32.00 m Hf = KLQ2 K = 0.831 L = 32.00 M. Q =0.11541 m3/seg. Hf = 0.831 X 32.00 X 0.115.412 = 0.35 m. d).- Perdida de carga en válvula de seccionamiento tipo mariposa y de 305 mm de diámetro. H = 0.10 m. e).- Perdida de carga en válvula de no retorno tipo dúo chek y de 305 mm de diámetro. H = 0.30 m. f).- Perdida de carga en columna de descarga de 305 mm de diámetro. PIEZA LONGITUD EQUIVALENTE Diámetro de columna = 305 mm. Diámetro de flecha = 43 mm. Longitud de columna = 3.00 m. Perdida de carga = 1.4 /100m. Hf c = 3.00 x0.014 = 0.04 m g).- pérdida por velocidad. V = Q A Para un D= 305 mm y una V = 1.58 m/seg. se tiene lo siguiente: Hv. = = . = 0.13 m. Carga dinámica total máxima. CDT = 104.58 + 3.00 + 0.35 + 0.10 + 0.30 + 0.04 + 0.13 = 108.50 m. = 355.88 ft. 5.- selección del equipo de bombeo. Bomba: centrifuga vertical tipo turbina Marca Nassa Johnston Modelo: 14 cc Velocidad: 1770 rpm. Numero de tazones = 5 pasos Eficiencia: 82% 6.-Potencia requerida en la flecha de la bomba H.P. = 115.41 X 108.50 = 200.93 76 X 0.82 Motor eléctrico comercial recomendado de 250 H.P. 460 V. 3 F. 60 C.P.S. 7.-Carga neta de succión positiva disponible. Condición para que la bomba no Cavite. CNSPR > CNSPD CNSPR = carga neta de succión positiva requerida = 6.40 m. CNSPD = carga neta de succión positiva disponible. CNSPD hb + K - Pv hb = presión manométrica en el sitio de operación del equipo = 7.83 m. K= sumergencia del equipo = 1.00 m. Pv = presión de vapor a 20° c = 0.24 m. Sustituyendo valores CNSPD = 7.83 + 1.00 - 0.24 = 8.59 m. Por lo tanto se cumple la condición para que la bomba no cavite. 8.- Empuje axial hidráulico. EAH = KCDT X W S K = factor de empuje de la bomba (lb/ft) = 17.00 CDT = carga dinámica total (ft) = 355.88 W = peso de la flecha (lb/ft) = 7.61 S = longitud total de la columna (ft) = 9.84 EAH = 17.00 x 355.88 + 7.61 x 9.84 = 6124.84 lb = 2784.02 Kg 9.- Elongación de la flecha. e = CDT x S x 12 . A X 29000000 CDT = carga dinámica total (ft)= 355.88 S = longitud total de la columna (ft) = 9.84 A = área de la flecha (plg2) = 2.24 e = 355.88 x 9.84 x 12 = 0.00065 plg. = 0.02 MM. 2.24 X 29000000 III.8.1.- Proyecto eléctrico. 1.- generalidades. Para la operación del equipo de bombeo, se requiere de un motor eléctrico tipo vertical que proporcione la potencia necesaria demandada por la bomba con un voltaje de 460 v. 3 fases, 60 c.p.s. 2.- Descripción del sistema eléctrico. Para el equipamiento del cárcamo de bombeo, se considera el concepto eléctrico integrado por lo siguiente Subestación eléctrica. Equipo de control del motor. Sistema de fuerza. 3.- Subestación eléctrica. La instalación de una subestación eléctrica es necesaria para transformar la tensión de acometida que es de 13.2 kv. a la tensión de operación de 460 v. 3 fases, 60 c.p.s. La capacidad del transformador estará en función de la carga normal de operación demandada por el motor. 4.- Equipo de control del motor. El equipo de control estará integrado por una combinación, interruptorarrancador a tensión reducida tipo autotransformador con protección en las tres fases, este se instalara en una caseta. 5.- Distribución eléctrica de fuerza. La instalación eléctrica de fuerza, se proyectara superficial en la trayectoria del equipo de control al motor de la bomba por medio de tubería de fo.go. Pared gruesa, el tipo de conductor a utilizarse será thw 75º 600 v .unipolar de cobre. El calibre de los conductores será calculado de forma tal que la caída de tensión máxima sea del 2%. 6.- Corriente a plena carga del motor 250 H.P. F.P. = 0.88 F.P.= factor de potencia A Plena carga del motor. E.F. =92.5% E.F. = eficiencia del motor E = 460 VOLTS. Ipc = E = tensión de alimentación 746 x H.P. . 1.73 x E x F.P. x E.F. Ipc = 746 x 250 . 1.73 x 460 x 0.88 x 0.925 Ipc = 287.91 amp. 7.- Capacidad del transformador. Se propone que el transformador tenga la capacidad suficiente para soportar las cargas máximas conectadas en un momento dado. Carga normal de operación: un motor de 250 H.P., transformando los H.P. A KVA tenemos: KVA = 0.746 x H.P. . = F.P. 0.746 x 250 0.80 KVA = 233.13 De acuerdo a lo anterior se selecciona un transformador comercial de 300 kva, con una relación de transformación de 13.2/0.46-0.265 KV. Selección fusible. Se protege el primario de este transformador con una cuchilla fusible (corta circuitos fusible) de 3 polos, y fusibles de alta tensión. I prim. = KVA = 1.73 x KV 300 = 13.14 1.73 x 13.2 Capacidad nominal de cuchillas: 3 polos, 400 amp. Capacidad de fusibles: 1fusible = 1.8 x 13.14 = 23.65 AMP. Capacidad nominal de fusibles = 25 amp. 8.- Protección del motor de 250 H.P. Fsc = 1.4 Fsc = factor de sobrecarga. Isc = Ipc x Fsc Isc = corriente de sobrecarga. Isc = 1.4 x 287.91 = 403.07 AMP. El interruptor es de tipo termo magnético comercial con capacidad conductiva normal de 3p x 500 amp, interruptora de 30,000 amp. r.m.s. simétricos en marco de 1000 amp. Selección del arrancador. Tamaño nema: 6 Tensión: tensión reducida Voltaje: 460 v. Frecuencia: 60 c.p.s. Motor de: 250 H.P -selección elemento térmico. Tipo: aleación fusible Rango: 284 – 310 Numero: b 2.65 -calculo interruptor general. La capacidad del interruptor general se calcula de la siguiente manera. el 140% de la corriente a plena carga del motor. IG = 1.4 x ipc 250 HP +isp IG = 1.4 x 287.91 + 10 IG = 413.07 amp. Se selecciona un interruptor del termo magnético con capacidad conductiva normal de 3p x 500 amp., e interruptora de 30,000 amp. r.m.s. simétricos en un marco de 1000 amp. 9.- Alimentación en baja tensión. a).- cable alimentador del: arrancador del motor Al: motor de 250 H.P. ISC = 1.25 x Ipc 250 HP ISC = 1.25 x 287.91 = 359.89 AMP. Para conducir esta corriente se propone la instalación de dos cables por fase de cobre semiduro thw – ls – 75° antillama 600 volts, calibre 250 mcm (nom001-sede-19999 310-167), alojados en dos tubos conduit, pared gruesa de 76 mm de diámetro, (tres cables por tubo). b).- cable alimentador del: transformador. al : arrancador del motor. Considerando la corriente proporcionada por el transformador de 300 kva. se tiene: I= . 300 3 XV .= 300 . = 376.98 1.73 X 0.46 Isc = 1.25 X 376.98 = 471.22 A. Para conducir esta corriente se propone la instalación de dos cables por fase de cobre semiduro thw – ls – 75° antillama 600 volts, calibre 350 mcm (nom001-sede-19999 310-16), alojados en dos tubos conduit, pared gruesa de 89 mm de diámetro, (tres cables por tubo). Cálculo de corto circuito Centro de control de motores Criterios: La potencia base es de 10 MVA. Se desprecian las reactancias de las barras y cables. Se considera un bus infinito atrás de la impedancia del sistema. Los valores de la reactancia subtransitoria de los motores se tomaron de la tabla 18 IEEE 141-1976. Los valores de la reactancia transitoria de los motores se tomaron de la tabla 25, pag. 204, IEEE 141-1976. El valor de la impedancia de los transformadores será considerado de 5.75%. La capacidad de corto circuito de contribución del sistema será considerada de 225 MVA. El cálculo se efectuará por el método de p.u. El voltaje nominal de la acometida de Luz y Fuerza será considerado en 13.2 KV. Fórmulas usadas. KVA = 0.746 x HP (1) N x F.P. 2 X” d (MVA base) = (X” equipo ) (MVA base) MVA equipo X p.u. = X % (10) (MVA base) = X % KVA nom 100 KV motor (2) KV barra MVA base (3) MVA nom X sis = MVA base (4) MVA cc sis I cc = I base (5) X p.u. MVA cc sim = MVA base (6) X p.u DESARROLLO DEL CÁLCULO Motores. Motor de 250 HP Número de motores. 1 Potencia (HP). 250 Eficiencia (n). 0.925 Factor de servicio (f.s.). 1.0 X” d. 0.25 Factor de potencia (f.p.). 0.88 Factor. 1X”d KV motor. 0.46 KV. KV sist. 0.46 KV. KVA mot = 0.746 x 250 = 229.12 0.925 x 0.88 2 X”d(MVA base) = 0.22912 0.25 x 10 0.46 = 11.30 0.46 X” p.u. = 11.30 TRANSFORMADOR. X % = 5.75 % KVA nom = 300 X pu = (X %)(10)(MVAbase) = 5.75 x 10 x 10 = 1.92 KVA nom 300 SISTEMA MVAcc = 225 MVA base = 10 X sist = MVAbase = 10 = 0.044 MVAcc 225 DIAGRAMA DE IMPEDANCIAS 0.046 Falla No. 1 13.2 KV. 1.92 Falla No. 2 0.46 KV. 11.30 Figura III.14.- Diagrama de impedancias. REDUCCIÓN DEL DIAGRAMA DE IMPEDANCIAS 0.046 Falla No.1 13.2 KV. 1.92 Falla No. 2 0.46 KV. 11.30 Figura III.15.-Reducción del diagrama de impedancias CÁLCULO DE LA FALLA No. 1 0.046 Falla No. 1 13.2 KV. 13.22 Figura III.16.-Diagrama de falla 1. X F1 = 0.0438 Por lo tanto: Icc1(pu) = 1 = XF1 I base = MVA base = √3 KV √3 x 13. 1 = 22.83 p.u. 0.046 10,000 = 437.38 A. I cc1 = (I base)(Icc1 pu) = (437.38)(22.83) = 9985.54 A. =9.98 KA. VER FORMULA ( 6 ) 228.30 MVA Pcc = MVA base / X pu = 10 / 0.0438 = CÁLCULO DE LA FALLA No. 2 1.96 Falla No. 2 0.46 KV. 11.30 Figura III.17.-Diagrama de falla 2. X F2 = 1.67 Por lo tanto: Icc2 (pu) = 1 XF2 I base = = 1 = 0.598 A. 1.67 MVA base = 10,000 = 12,551.09 A. √3 KV (√3)(0.46) Icc2 = (I base)(Icc2pu) = (12551.09)(0.598) = 7505.55 A. = 7.50 KA. Pcc2 = (√3)(Icc2)(KV) = (√3)(7.5)(0.46) = 5.97 MVA. CÁLCULO DE LA RED DE TIERRAS Criterios: El procedimiento del cálculo empleado, será el establecido en la guía IEEE80-1976, “SAFETY IN SUBESTATION GROUNDING”, el cual es un método empírico en el que los cálculos se desarrollan por aproximaciones. La red de tierras está constituida por una malla de cable de cobre desnudo semiduro y varillas copperweld. El conductor usado será enterrado a una profundidad de 50 cm., como mínimo, abajo del nivel del terreno y el calibre será de acuerdo a los cálculos que se indicarán posteriormente. Las varillas copperweld serán de 16 mm. de diámetro y 3.05 m de longitud, instaladas donde los potenciales son mayores, como en las máquinas de la red, para complementar la longitud mínima de la malla y para reducir la resistividad del terreno en puntos clave. El valor máximo de la resistencia de la red de tierras será de acuerdo al siguiente criterio: CAPACIDAD DE LA SUBESTACIÓN RESISTENCIA A TIERRA KVA OHMS 1,500 o menor 15 15,00 a 10,000 10 10,000 o mayor 5 La resistencia eléctrica total del sistema debe conservarse en un valor (incluyendo todos los elementos que forman el sistema) menor a: 25 OHMS para subestaciones hasta 250 KVA. Y 34.5 KV, 10 OHMS en subestaciones mayores de 250 KVA. Y hasta 34.5 KV y de 5 OHMS en subestaciones que operen con tensiones mayores a 34.5 KV. Según norma NOM-001 secc.2403-2 (C). Para la conexión de los equipos de la red principal, se usará cable desnudo de cobre semiduro calibre mínimo aceptable 107 mm². (4/0 AWG.) Para efectos del cálculo, el valor de la resistividad del terreno será tomado de acuerdo a mediciones de diferentes tipos de terrenos (según ANSI / IEEEE STD – 80 – 1986.), los cuales de acuerdo a su homogeneidad y nivel freático serán de la siguiente manera: TIPO DE TERRENO Tierra orgánica mojada Tierra húmeda RESISTIVIDAD 10 100 Tierra seca 1,000 Roca sólida 10,000 La conexión del neutro del transformador será sólidamente a tierra. Los dispositivos de protección contra fallas a tierras, operan en un periodo máximo de 0.3 seg., la velocidad normal de funcionamiento es de 6 ciclos. El calibre del conductor deberá resistir la corriente de falla de una fase a tierra durante un periodo de 0.3 a 0.5 seg. El perímetro de la malla de tierras se extenderá más allá de la plataforma de concreto de 0.60 m. fuera de ella. Los cálculos serán efectuados de acuerdo en base a una red preliminar la cual se anexa. Debido a que durante una falla de fase a tierra, hay circulación de corriente por el terreno con aportación a través del neutro del transformador en la subestación y la aportación de los motores en la sala de motores; la red será enlazada con la red de conexión a tierra del centro de control de motores y motores. DATOS DEL CÁLCULO El tipo de terreno en el que se ubica la subestación es el siguiente: Tipo de terreno: Tierra húmeda Resistividad del terreno: 100 OHMS-m.(f). Resistividad de losa de contacto: 3,000 OHMS-m.(fs). El conductor será enterrado a 50 cm. de profundidad. La longitud de las varillas es de 3.05 m. El diámetro de las varillas es de 16 mm. La corriente de corto circuito es considerada como sigue: En el bus de 13.2 KV: 9.98 KA. En el bus de 0.46 KV: 7.50 KA. La temperatura de fusión de los materiales utilizados con base a una temperatura ambiente es: Temperatura ambiente: 40ºC (TA). Temperatura de fusión del cobre: 1,083ºC (TM). Temperatura de fusión de uniones de bronce: 450ºC Temperatura de fusión de juntas atornilladas: 250ºC El tiempo de duración de la falla se considera en 0.50 seg. Longitud de la red propuesta: Distancia transversal de la red: 5.0 m. Cantidad de cables transversales: 3.0 Longitud de cables transversales: 15.0 m. Distancia longitudinal de la red: 7.0 m. Cantidad de cables longitudinales: 3.0 Longitud de cables longitudinales: 21.0 m. Longitud de cables para conexión de equipo: 10.0 m. Separación de conductores: 3.0 m. (D) Total de cable de la red propuesta: 46.0 m.(L) Área de la malla propuesta: 35.0 m². Radio de un circulo equivalente: 3.33 m. (r) Número de varillas enterradas: 6.0 CÁLCULOS: Calibre del conductor a emplear: A = Log TM-TA +1 234 + TA 33 S Donde: A = sección del conductor (circular mills) I = corriente del cortocircuito (Amperes) S = tiempo de falla (seg.) TA = temperatura ambiente (ºC) TM = temperatura máxima permisible de los materiales de soldadura de latón (ºC A= 9985.54 Log. 1083 – 40 234 + 40 33 x 0.5 = +1 49,117.26 circular mills. El cable de cobre calibre 4 AWG puede utilizarse debido a que tiene 53,677 circular mills., sin embargo por razones mecánicas será utilizado un cable calibre 4/0 AWG cuyo diámetro es de: 13.41 mm. La longitud del conductor se calcula por la siguiente ecuación: L= Km. Ki f I √t . 11.6 + 0.174 fs Donde L = longitud total del conductor enterrado (m.) Km. = coeficiente que toma en cuenta los conductores de la malla, en disposición, calibre y número. Km. = 1 Ln 2¶ D² + 1 Ln (3/4)(5/6)(7/8)......(n-2) 16hd n D = separación entre los conductores de la malla (m.) d = diámetro de los conductores que forman la malla. (m.) h = profundidad a la que está enterrada la malla (m.) El número de factores para el “Ln”, en el segundo término, debe ser igual a (n-2), siendo “n” el número de conductores paralelos en la rejilla básica, formados en una sola dirección. Ki = 0.65 + 0.172 n. Ki = factor de no uniformidad. f = resistividad promedio del terreno (OHMS-m.) fs = resistividad del terreno en la superficie (OHMS-m.) I = corriente de falla (A) t = duración de la carga o falla (seg.) n = número de conductores en paralelo en la red propuesta. Km. = 1 Ln 2 9 + (16)(0.50)(0.0134) 1 Ln (0.5468) = 0.5039 n Ki = 0.65 + 0.172 n = 1.16 L= Km. Ki f I √t = (0.5039)(1.16)(100)(9.98)(0.7071) = 412.49 = 0.64 m. 116 + 0.174 fs 116 + (0.174)(3000) 638.00 CONCLUSIONES: La red propuesta, es la adecuada debido a que se cumple L propuesta > L calculada TENSIÓN DE LA PERIFERIA La tensión de la periferia se calcula por la siguiente ecuación: Es = KsKif If. L Ks = 1 1 2h + 1 D+h + 1 + 2D 1 + 1 3D +.... 4D Es = Tensión del paso en el exterior inmediato a la red. Ks = Coeficiente que tome en cuenta el efecto del espaciamiento, profundidad y números de conductores paralelos de la red (el número de términos dentro del paréntesis deberá ser igual a “n”). Ks = 1 1/2X0.50 +1/3+0.50 +1/2X3 + 1/3X3+1/4X3 Ks = 0.5242 Es = 0.5242 x 1.16 x 100 x 9985.54 =13,199.84 46 POTENCIAL DE CONTACTO Em = KmKif If = 0.5039 x 1.16 x 100 x 9985.54 = 12,688.66 L 46 TENSIÓN TOLERABLE Ep = 165+fs /0.22 Em = 165 +0.25 fs/0.22 a) Para piso de concreto Epc = fs = 3000 OHMS-m. 165 + 3000 = 13,581.40 V. √0.05 Em = 165 + 0.25 x 3000 = 4,092.00 V. √0.05 RESISTENCIA DE LA RED R= f 4r R= r = √A = √35 = 3.33 M. + f . 100 4 x 3.33 L + 100 = 9.68 OHMS. 46 CAPITULO IV. TANQUE DE REGULARIZACIÓN IV.1.- ARREGLO DE CONJUNTO DE LA ESTRUCTURA DE REGULARIZACIÓN DE LA ZONA ALTA. Basándose en el diseño de la red de distribución de agua potable, en donde por condiciones topográficas se dividió en dos zonas de presión, el arreglo de conjunto quedó conformado por un tanque superficial que funcionará como regulador y como cárcamo de bombeo, y adicionalmente se colocará sobre el cárcamo un tanque elevado que funcionará como piezómetro para la zona alta. El cárcamo de bombeo regulará prácticamente todo el gasto de la zona alta de la red de distribución, mientras que el tanque elevado funcionará como un piezómetro para esta zona. La capacidad requerida es de 500 m3, la que quedará distribuida tanto en el cárcamo de bombeo como en el tanque elevado. Para optimizar los recursos económicos, se propuso que el tanque elevado tenga una capacidad de 50 m3 y los restantes 450.00 m3, se integrarán al volumen del cárcamo de bombeo quedando la distribución final de las capacidades: Capacidad de regulariz. del cárcamo de bombeo = Capacidad de regulariz. del tanque elevado 450.00 m3 50.00 m3 = 500.00 m3 SUMA TOTAL = IV.1.1.- Características estructurales del cárcamo de bombeo. Para que el cárcamo de bombeo tenga la capacidad de los 450 m3, y a su vez cuente con las características de diseño, se estableció un dimensionamiento que cubriera todos los aspectos de diseño, como: Suficiente superficie en la losa superior, para alojar los equipos de bombeo, y además el espacio necesario para desplantar el tanque elevado sobre él. La debida sumergencia para que los equipos seleccionados, pueden operar en forma eficiente. electromecánicos Que tenga un bordo libre para que el tirante máximo no produzca empujes en la losa superior. Después de haber tomado en cuenta los puntos anteriores, el dimensionamiento del cárcamo a paños interiores quedó de 17.70 x 8.00 X 3.60 m, estableciendo un tirante de 3.20 m para finalmente tener una capacidad útil de ( 17.70 x 8.00 x 3.20 m) = 453.12 m3 > 450 m3. OK. Por lo que respecta a su material, se propuso que el cárcamo de bombeo sea de concreto armado, el cuál estructuralmente deberá soportar el peso total del tanque elevado y además el peso del equipo y el empuje axial de los mismos. IV.1.2.- Características generales del tanque elevado. El tanque elevado será de acero y su capacidad será de 50 m3, ya que funcionará como un piezómetro para la zona alta. Las dimensiones que tiene son: A b c d 4.95 m 1.66 m 0.82 m 0.82 Figura IV.1.-Dimensiones del tanque elevado IV.1.3.- Características generales de los equipos electromecánicos. Los equipos electromecánicos se calcularon tomando en cuenta el gasto de bombeo y la carga normal de operación. Por lo que respecta al gasto de bombeo fue de 67.70 l.p.s., que corresponde al gasto máximo horario de la zona alta. Se bombeó ese gasto ya que la función de regularización realmente se realizó en el cárcamo de bombeo, es decir, que la variación del consumo horario, quedó reflejada en el mismo. La carga normal de operación se determinó en función de la sumergencia del cárcamo de bombeo, la altura del tanque elevado y las pérdidas de fricción en la tubería de subida al tanque elevado. Datos: Sumergencia del cárcamo de bombeo = 3.60 m Altura de la torre del tanque = 15.00 m Altura de la estructura del depósito de agua (b+d) = 2.51 m Pérdidas por fricción en la tubería, en la válvula de flotador y por cambios de dirección = 6.00 m (Ver cálculo hidráulico de la fontanería del tanque). Apegándose a los Lineamientos para elaboración de proyectos de la CNA, se diseñaron las tuberías que se requieren para el buen funcionamiento del sistema “cárcamo – tanque elevado”. - Tubería de subida. Se diseñó la tubería que alimentará al tanque elevado desde el cárcamo de bombeo, como la tubería estará expuesta a la intemperie, se seleccionó el material de acero como el más apropiado, y el gasto de diseño fue el gasto máximo horario. La longitud estimada que se tiene entre el múltiple de descarga y la llegada del agua al tanque elevado es de 36.00 m. Con los datos anteriores, se calcularon las pérdidas de fricción, para tal efecto se analizaron varios diámetros. Cálculo de las pérdidas de fricción en la tubería . Datos: Q = 67.70 l.p.s. n = Para tubería de acero sin protección interior. n = 0.014 L = 36.00 Hf = Q2 * K * L V=Q/A Cálculo para 8” de diam. Hf = ( 0.06770)2 * ( 9.95) ( 36.00) = 1.64 m.c.a. V = 0.06770/ 0.03241 = 2.08 m / seg. Las pérdidas de fricción no son muy fuertes, pero la velocidad es alta, por lo que se descarta el diámetro. Cálculo para 10” de diam. Hf = ( 0.06770)2 * ( 3.01) ( 36.00) = 0.50 m.c.a. V = 0.06770/ 0.050645 = 1.34 m / seg. Las pérdidas de fricción no son muy fuertes, y la velocidad es aceptable, por lo que se acepta el diámetro como definitivo. Cálculo para 12” de diam. Hf = ( 0.06770)2 * ( 1.15) ( 36.00) = 0.19 m.c.a. V = 0.06770/ 0.09293 = 0.73 m / seg. Las pérdidas de fricción no son muy fuertes, y la velocidad está bastante aceptable, pero resultaría más económico el de 10 “. Cálculo de las pérdidas de fricción en la válvula de flotador. Desde el punto de vista económico, la válvula de flotador se redujo a 8” de diámetro, quedando el cálculo: Datos: Q = 67.70 l.p.s. Diam. Valv. = 200 mm ( 8”). Tomando en cuenta las especificaciones de los fabricantes de válvulas de flotador, las “hf” , son de 1.25 m.c.a.. Cálculo de las pérdidas de fricción por cambios de dirección. Se estimó que las pérdidas de fricción por cambio de dirección serán bastante representativas, ya que se tendrán varias deflexiones que se harán con codos de acero, los cuales reflejan pérdidas considerables. Hf por deflexión = 4.25 m.c.a - Tubería de alimentación a la zona alta. Se seleccionó la tubería que estará conectada a la zona alta de la red de distribución de agua potable del fraccionamiento, como la tubería estará expuesta a la intemperie, se propuso que su material fuera de acero. La longitud que se tiene entre la salida del tanque y la conexión a la red es de 19.80 m. Según el proyecto ejecutivo de la red de distribución, la tubería de alimentación de la zona alta es de 300 mm (“12” ).de material P.V.C., por lo que la tubería de bajada será del mismo diámetro. - Tubería de Excedencias. El tanque elevado contará con una tubería que extraiga el agua al momento de fallar la válvula de flotador, dicha tubería se le denomina de excedencias ó demasías, y su diámetro se calcula para que la masa de agua no produzca sobre presiones en el interior del tanque elevado. Según las Normas de la CNA, la tubería tendrá una capacidad al menos igual al gasto de bombeo. A continuación se llevó a cabo el cálculo del diámetro de la tubería. Se aplicó el Método de Torricelli, siendo su expresión: Q = Cd A √ 2 g * h Datos: Q = 67.70 l.p.s. n = Para tubería de acero sin protección interior. n = 0.014 Cd = Valor de 0.80 para orificios circulares con aristas vivas. h = La C.N.A. considera éste valor de 8 a12 cms. , se dio un valor h = 0.12 m A = Q /√ 2 g * h * Cd A = 0.06770 / 1.23 = 0.055 m2 A = ¶ D2 /4 D = √ 4*A / ¶= 0.149 m = Diámetro Comercial = 100 mm ( 4” ). - Desagüe. El tanque elevado contará con un desagüe que operará cuando éste requiera de mantenimiento o desinfección. Según las Normas de la CNA, el desagüe deberá tener una capacidad tal que el desalojo del agua sea lo más pronto posible. El desagüe se hará por medio de una válvula de seccionamiento localizada en la base del cárcamo de bombeo. El diámetro de esta tubería será de 300mm (12”) ya que la tubería de bajada también funcionara como desagüe. Figura IV.2.- Tanque elevado IV.1.4.- FONTANERÍA DEL CÁRCAMO DE BOMBEO. Apegados nuevamente a los Lineamientos de la CNA, se diseñaron las tuberías que se requieren para el buen funcionamiento del sistema “cárcamo de bombeo”. - Tubería de llegada al cárcamo de bombeo. Según el proyecto ejecutivo, la línea que conduce el agua potable desde la planta de bombeo (km. 5+550) hasta el cárcamo de proyecto, el diámetro es de 300 mm (“12” ), material P.A.D. Se colocó una válvula de flotador de piso de 250 mm (10”) de diámetro, por lo que se instaló una reducción, la válvula de flotador se localizó dentro de una caja de operación de válvula tipo 3, por lo que la llegada al cárcamo es de 250 mm (10”) de diámetro. - Tubería de excedencias. El cárcamo de bombeo contará con tubos que extraigan el agua al momento que el tirante máximo rebase su límite, por lo que se propuso fuesen una serie de desfogues de fo.fo. que se localizarán a 5.70 m de distancia entre si en su lado largo, y a 4.00 m en su lado corto, su diámetro se estableció de 100 mm (4”). - Tubería de ventilación. Para que el agua que se regularice en el cárcamo – tanque, tenga una ventilación adecuada, y no sea alterada su calidad, se propusieron una serie de tuberías de ventilación, formadas por piezas de fo.go. de 4” de diámetro. Figura VI.3.- Arreglo de conjunto del tanque zona alta. IV.2.- MEMORIA DE CÁLCULO ESTRUCTURAL DEL TANQUE ZONA ALTA. Figura IV.6.- Modelo de tanque ECOgcW V2.04 -Tanque- 1 GENERALES Nudos: 25 Apoyos: 12 Secciones transversales: 6 Miembros: 30 trabes: 18 columnas: 12 otros: 0 Paneles: 0 Tableros: 6 Diafragmas: 1 Factor de zona rígida: 0.5000 NUDOS NUDO X Y Z Masa (m) (m) (m) (T/g) 1+A/0 0.000 0.000 0.000 0.000 1+B/0 0.000 6.150 0.000 0.000 1+C/0 0.000 12.300 0.000 0.000 1+D/0 0.000 18.300 0.000 0.000 3+A/0 8.200 0.000 0.000 0.000 3+B/0 8.200 6.150 0.000 0.000 3+C/0 8.200 12.300 0.000 0.000 3+D/0 8.200 18.300 0.000 0.000 A+2/0 4.100 0.000 0.000 0.000 B+2/0 4.100 6.150 0.000 0.000 C+1'/0 2.600 12.300 0.000 0.000 D+1'/0 2.600 18.300 0.000 0.000 1+A/1 0.000 0.000 3.800 0.621 1+B/1 0.000 6.150 3.800 0.989 1+C/1 0.000 12.300 3.800 0.804 1+D/1 0.000 18.300 3.800 0.478 3+A/1 8.200 0.000 3.800 0.621 3+B/1 8.200 6.150 3.800 0.989 3+C/1 8.200 12.300 3.800 2.413 3+D/1 8.200 18.300 3.800 2.112 A+2/1 4.100 0.000 3.800 0.936 B+2/1 4.100 6.150 3.800 1.765 33(C)/1 2.600 12.300 3.800 2.145 C+2/1 4.100 12.300 3.800 0.811 23(D)/1 2.600 18.300 3.800 2.287 APOYOS NUDO Dx Dy Dz Rx Ry Rz 1+A/0 R R R R R R 1+B/0 R R R R R R 1+C/0 R R R R R R 1+D/0 R R R R R R 3+A/0 R R R R R R 3+B/0 R R R R R R 3+C/0 R R R R R R 3+D/0 R R R R R R A+2/0 R R R R R R B+2/0 R R R R R R C+1'/0 R R R R R R D+1'/0 R R R R R R SECCIONES TRANSVERSALES SEC TP MODULO E kG DIMENSIONES [parámetros] DISEÑO UBIC.ACERO C1 R 2213594 0.40 B:0.6 H:0.6 [NS:0] FlexoCom Ah/Ab:1, r:0.05 C2 R 2213594 0.40 B:0.4 H:0.6 [NS:0] FlexoCom Ah/Ab:1, r:0.05 C3 R 2213594 0.40 B:0.3 H:0.3 [NS:0] FlexoCom Ah/Ab:1, r:0.05 T1 R 2213594 0.40 B:0.2 H:0.55 [NS:4] Flexión r:0.05 T2 R 2213594 0.40 B:0.15 H:0.4 [NS:4] Flexión r:0.05 DATOS ANÁLISIS SISMICO Reglamento: CFE.1993 Tipo de análisis: Dinámico Cálculo de respuestas: Cortantes equivalentes Modos a calcular: 3 Niveles sin masa: 0 Grupo: A Zona: B Suelo: II Qx: 2 Qy: 2 kQ: 1 (regular) ex.accidental: 0.1 B c: 0.3 a0: 0.08 Ta: 0.3 seg Tb: 1.5 seg r: 0.6667 ECOgcW V2.04 -Tanque- 1 ESTADO DE CARGA CM1 Elemento TC Dir Parámetros [EC con peso propio de elementos] 3+C/1 FN EE Fx=0.25 Fy=0.25 Fz=-2.18 3+D/1 FN EE Fx=0.25 Fy=0.25 Fz=-2.18 33(C)/1 FN EE Fx=0.25 Fy=0.25 Fz=-2.18 23(D)/1 FN EE Fx=0.25 Fy=0.25 Fz=-2.18 1+A: A+2: B+2: 1+B/1 PE Z W=-0.38 1+B: B+2: C+2: 33(C): PE Z W=-0.38 1+C/1 1+C: 33(C): 23(D): 1+D/1 PE Z W=-0.38 A+2: 3+A: 3+B: B+2/1 PE Z W=-0.38 B+2: 3+B: 3+C: C+2/1 PE Z W=-0.38 C+2: 3+C: 3+D: 23(D): PE Z W=-0.38 33(C)/1 ESTADO DE CARGA CV Elemento TC Dir Parámetros 1+A: A+2: B+2: 1+B/1 PE Z W=-0.35 1+B: B+2: C+2: 33(C): PE Z W=-0.35 1+C/1 1+C: 33(C): 23(D): 1+D/1 PE Z W=-0.35 A+2: 3+A: 3+B: B+2/1 PE Z W=-0.35 B+2: 3+B: 3+C: C+2/1 PE Z W=-0.35 C+2: 3+C: 3+D: 23(D): PE Z W=-0.35 33(C)/1 ESTADO DE CARGA CV1 Elemento TC Dir Parámetros 3+C/1 FN EE Fx=1.35 Fy=1.46 Fz=-12.5 3+D/1 FN EE Fx=1.35 Fy=1.46 Fz=-12.5 33(C)/1 FN EE Fx=1.35 Fy=1.46 Fz=-12.5 23(D)/1 FN EE Fx=1.35 Fy=1.46 Fz=-12.5 ESTADO DE CARGA SIFx1 Elemento TC Dir Parámetros Df:1+A/1 DF EE Fx=32.417 Fy=4.875 X=4.492 Y=14.917 ESTADO DE CARGA SIFx2 Elemento TC Dir Parámetros Df:1+A/1 DF EE Fx=32.417 Fy=4.875 X=4.492 Y=7.261 ESTADO DE CARGA SIFy1 Elemento TC Dir Parámetros Df:1+A/1 DF EE Fx=4.875 Fy=33.95 X=5.856 Y=11.089 ESTADO DE CARGA SIFy2 Elemento TC Dir Parámetros Df:1+A/1 DF EE Fx=4.875 Fy=33.95 X=3.127 Y=11.089 COMBINACIONES Id Combinación PD1 1.4CM1 + 1.4CV1 + 1.4CV MA1 CM1 + 0.43CV + 0.9CV1 DI1 1.4CM1 + 1.4CV1 + 1.4CV DI2 1.1CM1 + 0.473CV + 0.99CV1 + 1.1SIFX1 + 0.33SIFY1 DI3 1.1CM1 + 0.473CV + 0.99CV1 + 1.1SIFX1 0.33SIFY1 DI4 1.1CM1 + 0.473CV + 0.99CV1 - 1.1SIFX1 + 0.33SIFY1 DI5 1.1CM1 + 0.473CV + 0.99CV1 - 1.1SIFX1 0.33SIFY1 DI6 1.1CM1 + 0.473CV + 0.99CV1 + 1.1SIFX2 + 0.33SIFY1 DI7 1.1CM1 + 0.473CV + 0.99CV1 + 1.1SIFX2 0.33SIFY1 DI8 1.1CM1 + 0.473CV + 0.99CV1 - 1.1SIFX2 + 0.33SIFY1 DI9 1.1CM1 + 0.473CV + 0.99CV1 - 1.1SIFX2 0.33SIFY1 DI10 1.1CM1 + 0.473CV + 0.99CV1 + 1.1SIFX1 + 0.33SIFY2 DI11 1.1CM1 + 0.473CV + 0.99CV1 + 1.1SIFX1 0.33SIFY2 DI12 1.1CM1 + 0.473CV + 0.99CV1 - 1.1SIFX1 + 0.33SIFY2 DI13 1.1CM1 + 0.473CV + 0.99CV1 - 1.1SIFX1 0.33SIFY2 DI14 1.1CM1 + 0.473CV + 0.99CV1 + 1.1SIFX2 + 0.33SIFY2 DI15 1.1CM1 + 0.473CV + 0.99CV1 + 1.1SIFX2 0.33SIFY2 DI16 1.1CM1 + 0.473CV + 0.99CV1 - 1.1SIFX2 + 0.33SIFY2 DI17 1.1CM1 + 0.473CV + 0.99CV1 - 1.1SIFX2 – ECOgcW V2.04 -Tanque- 1 ESTADO DE CARGA CM1 Elemento TC Dir Parámetros [EC con peso propio de elementos] 3+C/1 FN EE Fx=0.25 Fy=0.25 Fz=-2.18 3+D/1 FN EE Fx=0.25 Fy=0.25 Fz=-2.18 33(C)/1 FN EE Fx=0.25 Fy=0.25 Fz=-2.18 23(D)/1 FN EE Fx=0.25 Fy=0.25 Fz=-2.18 1+A: A+2: B+2: 1+B/1 PE Z W=-0.38 1+B: B+2: C+2: 33(C): PE Z W=-0.38 1+C/1 1+C: 33(C): 23(D): 1+D/1 PE Z W=-0.38 A+2: 3+A: 3+B: B+2/1 PE Z W=-0.38 B+2: 3+B: 3+C: C+2/1 PE Z W=-0.38 C+2: 3+C: 3+D: 23(D): PE Z W=-0.38 33(C)/1 ESTADO DE CARGA CV Elemento TC Dir Parámetros 1+A: A+2: B+2: 1+B/1 PE Z W=-0.35 1+B: B+2: C+2: 33(C): PE Z W=-0.35 1+C/1 1+C: 33(C): 23(D): 1+D/1 PE Z W=-0.35 A+2: 3+A: 3+B: B+2/1 PE Z W=-0.35 B+2: 3+B: 3+C: C+2/1 PE Z W=-0.35 C+2: 3+C: 3+D: 23(D): PE Z W=-0.35 33(C)/1 ESTADO DE CARGA CV1 Elemento TC Dir Parámetros 3+C/1 FN EE Fx=1.35 Fy=1.46 Fz=-12.5 3+D/1 FN EE Fx=1.35 Fy=1.46 Fz=-12.5 33(C)/1 FN EE Fx=1.35 Fy=1.46 Fz=-12.5 23(D)/1 FN EE Fx=1.35 Fy=1.46 Fz=-12.5 ESTADO DE CARGA SIFx1 Elemento TC Dir Parámetros Df:1+A/1 DF EE Fx=32.417 Fy=4.875 X=4.492 Y=14.917 ESTADO DE CARGA SIFx2 Elemento TC Dir Parámetros Df:1+A/1 DF EE Fx=32.417 Fy=4.875 X=4.492 Y=7.261 ESTADO DE CARGA SIFy1 Elemento TC Dir Parámetros Df:1+A/1 DF EE Fx=4.875 Fy=33.95 X=5.856 Y=11.089 ESTADO DE CARGA SIFy2 Elemento TC Dir Parámetros Df:1+A/1 DF EE Fx=4.875 Fy=33.95 X=3.127 Y=11.089 COMBINACIONES Id Combinación PD1 1.4CM1 + 1.4CV1 + 1.4CV MA1 CM1 + 0.43CV + 0.9CV1 DI1 1.4CM1 + 1.4CV1 + 1.4CV DI2 1.1CM1 + 0.473CV + 0.99CV1 + 1.1SIFX1 + 0.33SIFY1 DI3 1.1CM1 + 0.473CV + 0.99CV1 + 1.1SIFX1 0.33SIFY1 DI4 1.1CM1 + 0.473CV + 0.99CV1 - 1.1SIFX1 + 0.33SIFY1 DI5 1.1CM1 + 0.473CV + 0.99CV1 - 1.1SIFX1 0.33SIFY1 DI6 1.1CM1 + 0.473CV + 0.99CV1 + 1.1SIFX2 + 0.33SIFY1 DI7 1.1CM1 + 0.473CV + 0.99CV1 + 1.1SIFX2 0.33SIFY1 DI8 1.1CM1 + 0.473CV + 0.99CV1 - 1.1SIFX2 + 0.33SIFY1 DI9 1.1CM1 + 0.473CV + 0.99CV1 - 1.1SIFX2 0.33SIFY1 DI10 1.1CM1 + 0.473CV + 0.99CV1 + 1.1SIFX1 + 0.33SIFY2 DI11 1.1CM1 + 0.473CV + 0.99CV1 + 1.1SIFX1 0.33SIFY2 DI12 1.1CM1 + 0.473CV + 0.99CV1 - 1.1SIFX1 + 0.33SIFY2 DI13 1.1CM1 + 0.473CV + 0.99CV1 - 1.1SIFX1 0.33SIFY2 DI14 1.1CM1 + 0.473CV + 0.99CV1 + 1.1SIFX2 + 0.33SIFY2 DI15 1.1CM1 + 0.473CV + 0.99CV1 + 1.1SIFX2 0.33SIFY2 DI16 1.1CM1 + 0.473CV + 0.99CV1 - 1.1SIFX2 + 0.33SIFY2 DI17 1.1CM1 + 0.473CV + 0.99CV1 - 1.1SIFX2 ECOgcW V2.04 -Tanque- 2 Id Combinación 0.33SIFY2 DI18 1.1CM1 + 0.473CV + 0.99CV1 + 0.33SIFX1 + 1.1SIFY1 DI19 1.1CM1 + 0.473CV + 0.99CV1 + 0.33SIFX1 1.1SIFY1 DI20 1.1CM1 + 0.473CV + 0.99CV1 - 0.33SIFX1 + 1.1SIFY1 DI21 1.1CM1 + 0.473CV + 0.99CV1 - 0.33SIFX1 1.1SIFY1 DI22 1.1CM1 + 0.473CV + 0.99CV1 + 0.33SIFX2 + 1.1SIFY1 DI23 1.1CM1 + 0.473CV + 0.99CV1 + 0.33SIFX2 1.1SIFY1 DI24 1.1CM1 + 0.473CV + 0.99CV1 - 0.33SIFX2 + 1.1SIFY1 DI25 1.1CM1 + 0.473CV + 0.99CV1 - 0.33SIFX2 1.1SIFY1 DI26 1.1CM1 + 0.473CV + 0.99CV1 + 0.33SIFX1 + 1.1SIFY2 DI27 1.1CM1 + 0.473CV + 0.99CV1 + 0.33SIFX1 - 1.1SIFY2 DI28 1.1CM1 + 0.473CV + 0.99CV1 - 0.33SIFX1 + 1.1SIFY2 DI29 1.1CM1 + 0.473CV + 0.99CV1 - 0.33SIFX1 1.1SIFY2 DI30 1.1CM1 + 0.473CV + 0.99CV1 + 0.33SIFX2 + 1.1SIFY2 DI31 1.1CM1 + 0.473CV + 0.99CV1 + 0.33SIFX2 1.1SIFY2 DI32 1.1CM1 + 0.473CV + 0.99CV1 - 0.33SIFX2 + 1.1SIFY2 DI33 1.1CM1 + 0.473CV + 0.99CV1 - 0.33SIFX2 1.1SIFY2 ANÁLISIS SÍSMICO DINÁMICO [CFE1993] Período Aceleración Coef.Participación (seg) espectral x y Q'x Q'y 1 0.218 0.359 3.709 -1.472 1.725 1.725 2 0.211 0.352 1.493 3.838 1.703 1.703 3 0.142 0.276 0.993 -0.274 1.473 1.473 PESO TOTAL EN SISMO 166.50 T CORTANTES BASALES estático total X: 37.46 T Y: 37.46 T estático reducido X: 34.68 T Y: 34.41 T mínimo X: 27.74 T [factor: 0.8] Y: 27.53 T Peso modal efectivo % de peso total Modo x (T) y (T) x y 1 134.94 21.25 81.05 12.76 2 21.88 144.51 13.14 86.79 3 9.68 0.74 5.81 0.44 Suma 166.50 166.50 100.00 100.00 Cortantes basales Alturas efectivas Momentos de volteo Modo Vx (T) Vy (T) Mz (T*m) Hx (m) Hy (m) Mx (T*m) My (T*m) 1 28.11 4.43 80.28 3.800 3.800 106.80 16.82 2 4.52 29.86 0.88 3.800 3.800 17.18 113.49 3 1.81 0.14 1094.69 3.800 3.800 6.89 0.53 Comb 32.42 33.95 1101.73 123.19 129.01 ESTIMACIÓN DE RIGIDECES DE ENTREPISO Cortante Desplaz*Q en CM Desplaz.Relativo Rigidez de Entrepiso Nivel X (T) Y (T) X (m) Y (m) X (m) Y (m) X (T/m) Y (T/m) 1 32.42 33.95 0.00453 0.00454 0.00453 0.00454 7155.47 7479.75 SISMO EN DIRECCION X R e s p u e s t a s t o t a l e s Centro de masa Ex.Accid. Ex.Din Posición F.Sísmicas Nudo Fx (T) Fy (T) Mz (T*m) x (m) y (m) 0.1b (m) ed (m) Y1 (m) Y2 (m) Df: 1+A/1 32.42 4.88 64.78 4.492 11.089 1.830 1.998 14.917 7.261 SUMA 32.42 4.88 64.78 SISMO EN DIRECCION Y R e s p u e s t a s t o t a l e s Centro de masa Ex.Accid. Ex.Din Posición F.Sísmicas Nudo Fx (T) Fy (T) Mz (T*m) x (m) y (m) 0.1b (m) ed (m) X1 (m) X2 (m) Df: 1+A/1 4.88 33.95 18.47 4.492 11.089 0.820 0.544 5.856 3.127 SUMA 4.88 33.95 18.47 ECOgcW V2.04 -Tanque- 1 PARAMETEROS DE DISEÑO Reglamento: RDF96 Deformación concreto: 0.0030 Modulo de elaticidad del acero: 2000000 kg/m2 Marco dúctil: No Flexión fy acero longitudinal: 4200 kg/cm2 FR flexión: 0.900 M resistente mínimo: 1.500 M agrietamiento Area máxima de acero en tensión: 0.750 A balanceada Acero máximo por lecho: 0.025 bd fy acero transversal: 4200 kg/cm2 FR cortante: 0.600 Flexompresión fy acero longitudinal: 4200 kg/cm2 FR falla en compresión (FRc): 0.600 FR falla en tensión (FRt): 0.800 Acero mínimo: 0.010 bd Acero máximo: 0.060 bd M resistente mínimo: 1.500 M agrietamiento Area máxima de acero en tensión: 0.750 A balanceada Acero máximo por lecho: 0.025 bd fy acero transversal: 4200 kg/cm2 FR cortante: 0.600 Ver. lineal entre FRt y FRc: Figura IV.7.-Resultados del modelo de tanque Figura IV.8.-Reacciones DI1 Figura IV.9.- Centro de cargas para la combinación DI1. Considerando el peso del agua. SIN CONSIDERAR EL PESO DEL AGUA Figura IV.10.-Reacciones DI14 Figura IV.11.- Centro de cargas para la combinación DI14. Figura IV.12.- Centro de cargas para la combinación DI14 sin peso del agua. Figura IV.13.-Reacciones DI26 Figura IV.14.- Centro de cargas para la combinación DI26. Figura IV.15.- Centro de cargas para la combinación DI26 sin peso del agua. Figura IV.17.- Planta estructural losa base. Figura IV.18.- Planta estructural losa base. Revision de muro con presiones hidrodinamicas F0=2.947ton F1=10.367ton 1.22 0.55 1.83 3.60m 2.91 7.21 (-) 4.26 0 (+) 11.14 8.8 LBV Ton 6.1 (+) 0 LBM Ton*m IV.3.- PROYECTO ELECTROMECANICO. MEMORIAS DE CÁLCULO. IV.3.1.- PROYECTO MECANICO. INTRODUCCION El alcance del proyecto comprende, el cálculo y selección de la bomba, motor eléctrico, válvulas, fontanería de fo.fo.y acero para el equipamiento. La elaboración del proyecto mecánico para el equipamiento del cárcamo se considera, la información resultante del proyecto hidráulico, donde se define el gasto, carga manométrica y características de la línea de conducción. 2.- FONTANERIA. El arreglo de la fontanería se diseñó considerando las menores perdidas hidráulicas, utilizando tramos rectos en lo posible y en cambios de dirección codos de 45º. El diámetro de las piezas especiales será de 254 mm. Teniéndose una velocidad permisible de 1.34 m/seg., para un gasto de 67.70 l.p.s. Las tuberías serán de fo.fo. y de acero astm-a-53 gr. b el tren de descarga será bridado y soldado. Para llevar un control de la operación de la bomba se propone la instalación de un manómetro, interruptor de presión, electronivel para protección por bajo nivel en el cárcamo. 3.- VALVULAS. Para las funciones de seccionamiento y protección en la descarga del equipo de bombeo, se utilizara válvulas descritas a continuación: válvulas de compuerta. Para permitir el cambio, reparación o mantenimiento de la válvula de retención y/o bomba sin tener que vaciar la línea de conducción. Considerando la carga normal de operación se selecciona una válvula de hierro fundido con interiores de bronce clase 125. válvula de retención. Para evitar el retorno de agua y el vaciado de la tubería se propone una valvula de no retorno tipo columpio de hierro fundido clase 125. válvula de admisión y expulsión de aire. En la descarga del equipo se instalara una válvula de admisión y expulsión de aire, para desalojar el aire que llegue a introducirse durante la operación de la bomba e igualmente permitirá la entrada de aire en la columna cuando se encuentre fuera de operación. Válvula de alivio Para evitar daños en el equipo de bombeo, válvulas, fontanería y línea de conducción cuando la presión en el sistema se incremente por paro de los equipos o por falla en el suministro de energía eléctrica, debe instalarse una válvula de alivio; este dispositivo debe calibrarse adecuadamente para que funcione cuando se presente una sobrepresión. 4.- Carga dinámica total. La carga dinámica total contra la que debe operar el equipo de bombeo se calcula considerando las siguientes cargas: carga normal de operación. carga de succión. perdida de carga en piezas especiales y en columna de descarga. perdida por velocidad. Datos de proyecto Gasto de diseño = 67.70 l.p.s. = 1073.05 g.p.m. Cota de terreno = 2665.50 m. Cota losa superior 2668.60 m. Nivel máximo = 2668.20 m. Nivel mínimo de bombeo = 2665.00 m. Nivel fondo de cárcamo= 2663.80 m. Cota piezometrica = 2692.11 m. Carga normal de operación = 23.51 m. Diámetro de la línea de conducción = 254 mm. (10”) Calculo de la carga dinámica total cdt = carga normal de operación + carga de succión + perdida de piezas especiales + perdida por velocidad. a).- carga normal de operación = 23.51 m. b).- carga de succión = 3.60 m. c).- perdida en piezas especiales de 254 mm. de diámetro, de fo.fo. Pieza longitud equivalente. 1 carrete 0.25 m. 1 codo de 45° 4.00 m. 2 extremidades 0.80 m. 1 válvula de seccionamiento 2.00 m. 1 válvula de no retorno 20.00 m 1 codo de 90° 4.00 m Total = 31.05 m hf = klq2 k = 2.60 l = 31.05 m. q =0.0677 m3/seg. hf = 2.60 x 31.05 x 0.06772 = 0.37 m. d).- perdida de carga en columna de descarga de 152 mm de diámetro. Pieza longitud equivalente Diámetro de columna = 254 mm. Diámetro de flecha = 25 mm. Longitud de columna = 3.60 m. Perdida de carga = 1.1/100 m. hf c = 3.60 x0.01 = 0.04 m . e).- perdida en piezas de acero de 254 mm de diámetro. Pieza longitud equivalente 2 codos de 45° 8.00 m. 1 tubo 20.00 m. Total 28.00 m. hf = klq2 k = 2.21 l= 28.00 m. q = 0.0677 m3/seg. hf = 2.21 x 28.00 x 0.06772 = 0.28 m. f).- perdida por velocidad. v = q a para un d= 254 mm y una v = 1.34 m/seg. Se tiene lo siguiente: 2 hv. = v 2g 2 = 1.34 . = 0.09 m. 19.60 Carga dinámica total máxima. cdt = 23.51 + 3.60 + 0.37 + 0.04 + 0.28 + 0.09 = 27.89 m. = 91.48 ft. 5.- selección del equipo de bombeo. Bomba: centrifuga vertical tipo turbina Marca worthington Modelo: 10d – 95 Velocidad: 1760 rpm. Numero de tazones = 3 pasos Eficiencia:: 77% 6.-potencia requerida en la flecha de la bomba h.p. = 27.89 x 67.70 = 32.27 76 x 0.77 Motor eléctrico comercial recomendado de 40 h.p. 460 v. 3 f. 60 c.p.s. 7.-CARGA NETA DE SUCCION POSITIVA DISPONIBLE. Condición para que la bomba no cavite. CNSPR > CNSPD CNSPR = carga neta de succión positiva requerida = 4.88 M. CNSPD = carga neta de succión positiva disponible. CNSPD hb + K - Pv hb = presión manométrica en el sitio de operación del equipo = 7.83 m. K= sumergencia del equipo = 1.00 m. Pv = presión de vapor a 20° c = 0.24 m. Sustituyendo valores CNSPD = 7.83 + 1.00 - 0.24 = 8.59 M. Por lo tanto se cumple la condición para que la bomba no cavite. 8.- EMPUJE AXIAL HIDRAULICO. EAH = KCDT X W S K = factor de empuje de la bomba (lb/ft) = 9.00 CDT = carga dinámica total (ft) = 91.48 W = peso de la flecha (lb/ft) = 3.77 S = longitud total de la columna (ft) = 11.81 EAH = 9.00 x 91.48 + 3.77 x 11.81 = 867.84 lb = 394.47Kg 9.- ELONGACION DE LA FLECHA. e = CDT x S x 12 A X 29000000 . CDT = carga dinámica total (ft)= 91.48 S = longitud total de la columna (ft) = 11.81 A = área de la flecha (plg2 ) = 0.78 e = 91.48 x 11.81 x 12 . = 0.0006 plg. = 0.01 MM. 0.78 X 29000000 IV.3.2.- PROYECTO ELECTRICO. 1.- Generalidades. Para la operación del equipo de bombeo, se requiere de un motor eléctrico tipo vertical que proporcione la potencia necesaria demandada por la bomba con un voltaje de 460 v. 3 fases, 60 c.p.s. 2.- descripción del sistema eléctrico. Para el equipamiento del cárcamo de bombeo, se considera el concepto eléctrico integrado por lo siguiente subestación eléctrica. equipo de control del motor. sistema de fuerza. 3.- Subestación eléctrica. La instalación de una subestación eléctrica es necesaria para transformar la tensión de acometida que es de 23 kv. a la tensión de operación de 460 v. 3 fases, 60 c.p.s. La capacidad del transformador estará en función de la carga normal de operación demandada por el motor. 4.- Equipo de control del motor. El equipo de control estará integrado por una combinación, interruptorarrancador a tensión reducida tipo autotransformador con protección en las tres fases, este se instalara en una caseta, al igual que el equipo de medición de la compañía eléctrica suministradora. 5.- Distribución eléctrica de fuerza. La instalación eléctrica de fuerza, se proyectara superficial en la trayectoria del equipo de control al motor de la bomba por medio de tubería de fo.go. Pared gruesa. el tipo de conductor a utilizarse será thw 75º 600 v. unipolar de cobre. El calibre de los conductores Sera calculado de forma tal que la caída de tensión máxima sea del 2%. 6.- corriente a plena carga del motor 40 H.P. F.P. = 0.885 F.P.= FACTOR DE POTENCIA A PLENA CARGA DEL MOTOR. E.F. =90% E.F. = EFICIENCIA DEL MOTOR E = 460 VOLTS. Ipc = E = TENSION DE ALIMENTACION 746 x H.P. . 1.73 x E x F.P. x E.F. Ipc = 746 x 40 . 1.73 x 460 x 0.885 x 0.90 Ipc = 47.08 AMP. 7.- CAPACIDAD DEL TRANSFORMADOR. Se propone que el transformador tenga la capacidad suficiente para soportar las cargas máximas conectadas en un momento dado. Carga normal de operación: un motor de 40 h.p.,transformando los h.p. a kva tenemos: KVA = 0.746 x H.P. . = F.P. KVA = 37.30 0.746 x 40 0.80 De acuerdo a lo anterior se selecciona un transformador comercial de 45 kva, en aceite tipo oa, con una relación de transformación de 23/0.46-0.265 kv. Selección fusible. Se protege el primario de este transformador con una cuchilla fusible (corta circuitos fusible) de 3 polos, y fusibles de alta tensión. I prim. = KVA 1.73 x KV = 45 = 1.13 1.73 x 23 CAPACIDAD NOMINAL DE CUCHILLAS: 3 POLOS, 400 AMP. CAPACIDAD DE FUSIBLES: I FUSIBLE = 2.0 x 1.13 = 2.26 AMP. CAPACIDAD NOMINAL DE FUSIBLES = 3.0 AMP. 8.- PROTECCION DEL MOTOR DE 40 H.P. Fsc = 1.4 Fsc = FACTOR DE SOBRECARGA. Isc = Ipc x Fsc Isc = 1.4 x 47.08 = 65.91 AMP. Isc = CORRIENTE DE SOBRECARGA. El interruptor es de tipo termomagnético comercial con capacidad conductiva normal de 3p x 100 amp, interruptiva de 14,000 amp. r.m.s. simetricos en marco de 100 amp. SELECCIÓN DEL ARRANCADOR. TAMAÑO NEMA: 3 TENSION: TENSION REDUCIDA VOLTAJE: 460 V. FRECUENCIA: 60 C.P.S. MOTOR DE: 40 H.P. -SELECCIÓN ELEMENTO TERMICO. TIPO: ALEACION FUSIBLE RANGO: 47.40 – 53.70 NUMERO: C 66 -CALCULO INTERRUPTOR GENERAL. LA CAPACIDAD DEL INTERRUPTOR GENERAL SE CALCULA DE LA SIGUIENTE MANERA. EL 140% DE LA CORRIENTE A PLENA CARGA DEL MOTOR. IG = 1.4 x Ipc 40 HP +Isp IG = 1.4 x 47.08 + 6.54 IG = 72.45 AMP. Se selecciona un interruptor del termomagnético con capacidad conductiva normal de 3p x 100 amp., e interruptiva de 14,000 amp. r.m.s. simétricos en un marco de 100 amp. 9.- ALIMENTACION EN BAJA TENSION. DEL : CONTROL DEL MOTOR AL : MOTOR 40 H.P. Isc = 1.25 x Ipc 40 HP Isc = 1.25 x 47.08 = 65.39 AMP. Analizado para un cable de calibre # 6 awg que conduce una corriente de 65 amp. el cable conductor apropiado para conducir dicha corriente es del calibre # 6 awg con aislamientos vinanel 900 (75ºc) para 600 volts, que se alojara en tuberia conduit de fierro galvanizado, pared gruesa de 31 mm de diametro. IV.4.- TANQUE DE REGULARIZACIÓN ZONA BAJA. El tanque de regularización de la zona baja requiere de una capacidad de 700 m3. y se consideró que sea superficial. El tanque de regularización debe cumplir con ciertas características de diseño, para lo cual se estableció un dimensionamiento que cubriera los aspectos de diseño, como: Que tenga la capacidad suficiente de regularización. Que tenga un bordo libre para que el tirante máximo no produzca empujes en la losa superior. Después de haber tomado en cuenta los puntos anteriores, el dimensionamiento del tanque a paños interiores quedó de 13.40 x 14.52 x 4.00 m, estableciendo un tirante de 3.60 m para finalmente tener una capacidad útil de ( 13.40 x 14.52 x 3.60 m) = 700. 44 m3 > 700 m3. OK. Por lo que respecta a su material, se propuso que el tanque de regularización sea de concreto armado, el cuál estructuralmente deberá soportar el peso total. Debido a que el fraccionamiento se desarrollará en varias etapas de construcción, se propuso que el tanque se dividiera en cuatro módulos, que tendrán las siguientes dimensiones: Modulo tipo = 6.70 x 7.26 x 3.60 m = 175 m3 IV.4.1.- FONTANERÍA DEL TANQUE SUPERFICIAL DE REGULARIZACIÓN. - Tubería de llegada al tanque. Según el proyecto de la línea de conducción, la tubería de llegada al tanque es de 150 mm (6”) de diámetro. Como la tubería estará expuesta a la intemperie, se eligió el material de acero como el más indicado, y el gasto de diseño fue el gasto máximo diario. - Tubería de alimentación a la zona baja. En el proyecto de la red de distribución, el diámetro que se estableció para alimentar a la zona baja es de 300 mm (“12” ), material P.V.C., por lo que la tubería de alimentación a esa zona es del mismo diámetro y material. - Tubería de excedencias. El cárcamo de bombeo contará con tubos que extraigan el agua al momento que el tirante máximo rebase su límite, por lo que se propuso fuesen una serie de desfogues de fo.fo. que se localizarán a 6.70 m de distancia entre si su lado más corto, y su diámetro se estableció de 200 mm (8”). - Tubería de ventilación. Para que el agua que se regularice en el tanque, tenga una ventilación adecuada, y no se altere la calidad de la misma, se propusieron una serie de tuberías de ventilación, formadas por piezas de fo.go. de 3” de diámetro. - Desagüe. El tanque superficial contará con un desagüe que operará cuando éste requiera de mantenimiento o desinfección. Según las Normas de la CNA, el desagüe deberá tener una capacidad tal que el desalojo del agua sea lo más pronto posible. El desagüe se hará por medio de una válvula de seccionamiento localizada en la base del mismo. A continuación se presenta el cálculo del diámetro de desagüé. Se aplica el Método de Torricelli, siendo su expresión: Q = Cd A √ 2 g * h Datos: Q = 63.04 l.p.s. h = 3.60 m A = Q /√ 2 g * h * Diámetro Comercial = 300 mm ( 12” ). - Tubería de la interconexión entre los módulos. Se determinó para que haya una adecuada interconexión entre los cuatro módulos del tanque, una extremidad de fo.fo. con su tapa ciega de 300 mm ( 12”) de diámetro. IV.5.-MEMORIA DE CALCULO ESTRUCTURAL DELTANQUE ZONA BAJA Figura IV.22.-Planta áreas tributarias. Cálculo de muro como losa. Datos. coef 170 concreto: Clase2 f c 250 kg/cm 2 f aste 0.8 250 d 22 kg/cm 2 a1 400 cm a2 685 cm w 4000 rm b 100 cm cm f s 2520 kg/m 2 a1 a2 rm 0.584 [ ( a1 a2) 1.5 ( a1 a2) 1.5 ] 0.034 4 ( w f s) coef dmin dmin 36.681 a11 4.0 cm 4 w a11 3 kg*m Momento cmax 10 Momento 5.12 10 rel m cmax 800 2 1.4 Momento 100 2 rel 14.81 kg/cm 2 min =0.004158 bd 0.004158 As b d As 9.148 cm2 se dejarán V's# 4 @ 15 cm Re visión por cortante d11 0.22 a11 d11 w 2 Vu 1.4 6 1 rm Vc r 0.8 0.5 d b f aste Vu 9587.86 kg Vc r 12445.079 kg > V u f aste 200 kg/cm 2 CALCULO DE PRESIÓN HIDRODINÁMICA. DISEÑO DE CONTRATRABE (CT-1): DATOS: w =5.77 ton/m Area tributaria= 6.85 m 2 Secc ión 25x50 cm b 30 cm d 77 cm fc 250 kg/cm 2 fast er 0.8 fc fast er 200 kg/cm 2 fbi 0.85 fast er Mupos 169300 0 1.4 rel Mupos bd As b d q fy As 8.55 kg/cm 2 cm2 1 Muneg bd 2 rel 26.596 Asreal bd MRneg 0.0037 MRpos 26.378 kg*cm kg/cm 2 As 18.02 cm2 real 0.0074 Vu 34566 porcentaje Vu Vcr kg*cm qr real fy kg fbi > Mu=47.306 kg*cm qr 0.183 MRneg 50.244 kg*cm Con E # 3 Sep 7.91 0.0078 Asreal 17.10 cm2 con 6 V 's# 6 4 Vcr 0.8 b d 0.2 30 fast er 0.8 Av fy d > Mu=23.70 Muneg 473060 0 kg*cm 1 2 b d fbi qr ( 1 0.5 qr ) 100000 Vu 24690 1.4 Sep kg/cm 2 con 3 V 's# 6 2 As b d real porcentaje b d fbi q ( 1 0.5 q ) 100000 Muneg 337900 0 1.4 rel fy 4200 q 0.091 fbi MRpos kg/cm 2 Mupos 237020 0 kg*cm rel 13.325 2 fbi 170 Av 0.71 Vcr 11342.445 kg cm Se dejarán E # 3 @ 10cm en los ejes centrales y @15cm en los extremos CAPITULO DISTRIBUCIÓN. V: RED DE V.1.- DESCRIPCIÓN DEL PROYECTO EJECUTIVO DE LA RED DE DISTRIBUCIÓN DE AGUA POTABLE. El desnivel total que se tiene entre el tanque de regularización y el punto más bajo de la red de distribución es de 62 m, ya que el tanque se localizó en la elevación 2665.00 y la cota más baja es la 2603.00 m.s.n.m, sí a ese desnivel topográfico se le agrega la altura de torre del tanque elevado, el desnivel alcanza un valor de 77 m. por lo que fue necesario dividir la red de distribución en dos zonas de presión. Ver figura LOCALIZACIÓN DE CIRCUITOS POR ZONAS DE PRESIÓN Figura V.1.- Red de distribución. Como el fraccionamiento se divide en dos zonas de presión se determinaron las superficies totales habitables, de comercio y de donación para cada una de las zonas. Tabla 5 TABLA DE ÁREAS POR ZONAS DE PRESIÓN. CONCEPTO. ZONA ALTA ZONA BAJA TOTAL 227068.68 313393.70 540462.38 Superficie comercial (m2) 12324.17 60442.117 72766.285 Superficie de donación. 78348.949 89150.316 167499.265 Suma de áreas. 317741.79 462986.14 780727.93 Superficie de vialidades 117252.78 199646.62 316899.39 0.00 2372.68 2372.68 434994.57 665005.43 1100000.00 Superficie habitacional (m2) Superficies de derecho de vía SUMA TOTAL Una vez obtenidas estas superficies se determinaron los gastos de diseño por zona, y se presentan en la siguiente tabla el resumen de estos. Tabla 6 DATOS DE PROYECTO DE CADA ZONA DE PRESIÓN. Zona Alta. Población de Proyecto 16 210 Hab. Gastos: Medio Anual (Incluye gasto de Pob. , donac. y com. ) 31.20 l/s Máximo Diario 43.68 l/s Máximo Horario 67.70 l/s *Capacidad de regularización (24 Hrs.) 500.00 m3 Zona Baja. Población de Proyecto 22, 373 Hab. Gastos: Medio Anual (Incluye gasto de Pob., donac. y com.) 45.03 l/s Máximo Diario 63.04 l/s Máximo Horario 97.71 l/s *Capacidad de regularización (24 Hrs.) 700.00 m3 V.1.1 Zona Alta. Se localiza al Sur del fraccionamiento y estará alimentada por el tanque elevado que se localizó en la elevación topográfica 2665.00, y la torre del tanque será de 15.00 m de altura. Del tanque de regularización saldrá una línea de alimentación de 300 mm ( 12”) de diámetro para conectarse a un circuito formado con tuberías de 10” , 6” y 4” de diámetro con material de P.V.C. La red de ésta zona quedó conformada por tuberías de 60 mm ( 2 ½”) de diámetro, de material P.V.C. La carga disponible mínima que se tiene entre el tanque y el punto más alto es de 15 m, suficientes para que las casas más altas tengan la presión hidrostática requerida por las Normas de la C.N.A. La carga disponible máxima que se tiene entre el tanque y el punto más bajo es de 48 m, valor máximo que establecen las Normas de la C.N.A., para que las tuberías de una red de distribución, no sufran rupturas por exceso de presión. V.1.2.- Zona Baja. Se localiza al oriente y poniente del fraccionamiento, se alimenta de tanque superficial de regularización, localizado en la elevación 2649.00 m.s.n.m. para así evitar tener una presión hidrostática mayor a los 50 m.c.a. Este tanque será alimentado por la derivación ubicada en e kilómetro 11+607.77 de la línea de conducción. Esta zona se alimentará a través de una tubería de 300mm (12”) de diámetro, y material de P.V.C. que distribuirá agua potable a toda la zona baja. La tubería de 12” de diámetro, alimentará de agua potable a un circuito formado en la zona oriente con tuberías de 10”, 8”, 6” y 4” de diámetro. La red de ésta zona quedó conformada por tuberías de 60 mm ( 2 ½”) de diámetro, de material P.V.C. La carga disponible mínima que se tiene entre el tanque superficial de regularización y el punto más alto es de 10.34 m, suficientes para que las casas más altas tengan la presión hidrostática requerida. La carga disponible máxima que se tiene entre el tanque y el punto más bajo es de 33.36 m, valor máximo que establecen las Normas de la C.N.A., para que las tuberías de una red de distribución, no sufran rupturas por exceso de presión. V.1.3.- Tomas domiciliarias. Mediante las tomas domiciliarias el usuario podrá disponer del agua en su propio domicilio; el total de tomas domiciliarias es de 8 555 tomas y serán tipo urbana según plano V.C. 1836 de la extinta Secretaría de Recursos Hidráulicos. Ver Figura “Toma domiciliaria”. TOMA DOMICILIARIA TIPO URBANA COMPONENTES TIPO DE TOMA DOMICILIARIA 1. Abrazadera para llave de inserción para tubo de PVC. 2. Conector o insertor al tubo flexible. 3. Tramo de tubo flexible (PEAD). 4. Transición a adaptador con rosca macho de nylón o polipropileno con abrazadera de acero inoxidable. 5. Codo de 90ºx13 mm (1 2") Ø de fierro galvanizado. 6. Cuadro de medidor. 6.1 Tubo de fierro galvanizado CED 40 tipo A. 6.2 Llave de globo de bronce, rosca hembra. 6.3 Medidor de 15 mm para conexiones de 13 mm. 6.4 Tapón macho. 6.5 Llave de bronce para mangueras de rosca exterior. 6.6 Tee de fierro galvanizado. 6 TOMA DOMICILIARIA URBANA. SEGUN PLANO V.C. 1836. 5 6.1 5 1 Pza. 6.2 1 Pza. 6.3 6.5 2 a 11 m. 1 Pza. 6.6 6.1 6.1 6.4 4 Pzas. 5 2 m. 40 cm 1 Pza. 3 1 Pza. 1 Pza. 1 Pza. 4 5 Muerto de concreto cuando haya piso de tierra 2 1 Pza. 1 Figura V.2.- Toma domiciliaria. V.1.4.- Accesorios de la red de distribución. Válvulas de seccionamiento. Se colocaron válvulas de seccionamiento tipo compuerta para que, en caso de reparación ó ampliación de la red de distribución, se pueda sectorizar. Piezas especiales. En todas las uniones entre tuberías, deflexiones y terminación de tuberías, se propusieron piezas especiales de P.V.C., de acuerdo a los diámetros de las tuberías. Cajas de operación de Válvulas. En todos los puntos en donde se propusieron válvulas de seccionamiento, se construirán cajas de operación de válvulas de acuerdo a las Normas de la C.N.A.Ver figura CAJAS DE OPERACIÓN DE VÁLVULAS Figura V.3.- Cajas de operación. Diseño de Cruceros. En todas las uniones, deflexiones y terminación de tuberías, se diseñaron sus cruceros correspondientes. Atraques de concreto. En todos los cruceros que requirieron de tees, codos y tapas ciegas, se colocaron atraques de concreto, con la finalidad de no tener desplazamientos en las piezas especiales, de acuerdo a las Normas de la C.N.A. Ver figura. ATRAQUES DE CONCRETO. Tabla 7 Figura V.4.- Atraques. V.2.- CÁLCULO HIDRÁULICO DE LA RED DE DISTRIBUCIÓN. El objetivo del análisis hidráulico es conseguir que todos los circuitos de la red de distribución tengan las mismas pérdidas de fricción tanto en un sentido como en otro, es decir que estén equilibrados. Para lograr esto, se realizaron los siguientes pasos para ambas zonas de presión: Sobre el plano de la localidad se propuso la traza de la red, indicando las calles en la cuales se tendrán tuberías principales procurando formar circuitos del orden de 500 metros de longitud, y diferenciándolas de aquellas en las que habrá tuberías secundarias. Se supone un sentido de escurrimiento y punto de equilibrio para cada circuito formado, para posteriormente asignar un número progresivo a cada nodo y tramo, entendiéndose como nodo a un punto en el cual se presenta una derivación por parte de la tubería principal. Una vez asignada la numeración en tramos y nodos se lleva a cabo una integración de todas las longitudes de la red secundaria, hacia su nodo correspondiente; para que con esto se pueda determinar la longitud total de las tuberías secundarias. Con el gasto máximo horario y la longitud total de la red secundaria se procede a establecer el gasto específico. Este último dato sirve para calcular el gasto de extracción en cada nodo, los cuales, sumados, tuvieron una diferencia en comparación con el gasto máximo horario, por lo que se ajustó en el nodo que se consideró más crítico. Como siguiente paso se llevó a cabo la concentración de los gastos de extracción a su nodo correspondiente para después obtener los gastos acumulados en cada tramo de la red, partiendo del punto de equilibrio del último circuito y en contra flujo. Finalmente se estiman los diámetros de las tuberías principales mediante una fórmula empírica. Una vez obtenidos todos los datos de ambas zonas de presión se procedió a capturarlos en el software denominado “ESTÁTIC M” y así obtener las corridas electrónicas, mismas que se muestran a continuación. V.2.1.- ANÁLISIS HIDRÁULICO DE LA ZONA ALTA. Tabla 8 Integración de longitudes. Ver Figura V.5. No. Integración Circ. INTERIOR: 90+90+90+90+55+55+55+55+105+105+105+105+40+145+55+55+70+7 0+70+ 1 70+95+130+225+100+100+60+90+90+60+45 = 2 570 Long.Parcial long.total 2570 233 num.deriv 11 233 10 x 233 2330 1*240 240 2750 m Tramo independiente = 45 metros SURESTE: Nodo 13: 110+20+20+100+100+55 = 405m Nodo 14, 15: 75+75+60 = 210m 1 Long.Parcial 210 105 2 Nodo 16, 17: 75+75+60 = 210m Long.Parcial 210 105 2 Nodo 19: 40+55+80+80 = 255m NOROESTE: Nodo 8, 9: 120+120+60 = 300m Long.Parcial 1 300 150 2 Nodo 7: 120+105+105+105+105+105+105+60+60+20+20 = 910m Nodo 4: 90+90+90+90+90+20+55+55+250+250+70+50+50+50+50+50+50+105+ 105+105+ 60+20 = 1845m 1 SUROESTE: Nodo 4: 210+90+90+90+90+95+40++55+20+105+105+105+105+60+60+55+40+ 25+100+125+ 205+95 = 1965m Tramo independiente = 150m PRIME SUROESTE: RA DERIVA - Nodo 2: 150+95+95+95+95+65+65+65+70+55+70+55+40 = 1015m Long.Parcial 1015 338 3 338 2 x 338 676 1*339 339 1015 m CIÓN DIAGRAMA DE LA ZONA ALTA INTEGRACIÓN DE LONGITUDES 13 12 14 12 11 15 14 13 15 11 10 16 10 16 17 17 9 18 18 19 19 9 20 20 8 21 8 7 7 6 5 22 6 23 5 4 23 22 4 TANQUE DE ZONA ALTA Cr = 480 M3 CT = 2,668.00 CP = 2,683.00 1 3 1 3 2 2 Figura V.5.- Diagrama de la zona alta. Integración de longitudes Determinación de la longitud total. Long. total = 2 570+405+210+210+255+300+910+1 845+1 965+150+1 015+45 = 9 880m Obtención del gasto específico. q.e Q.M .H . 67 .70 0.006852226 lps ml Long .Total 9880 Gasto de extracción. Ver Figura V.6. Gasto de extracción = qe * Long. Integrada Tabla 9.- Comprobación de que el gasto está repartido. 1.60*10 = 16.00 1.03*1 = 1.03 1.64*1 = 1.64 6.96*1 = 6.96 0.31*1 = 0.31 13.46*1 = 13.46 0.72*4 = 2.88 12.64*1 = 12.64 2.78*1 = 2.78 6.24*1 = 6.24 1.75*1 = 1.75 1.03*2 = 2.06 Suma = 25.36 Suma = 42.39 Suma total = 67.75 – 67.70 = -0.05 lps (que se ajustó en el punto más crítico, nodo 2). Concentración de gastos de extracción. Ver Figura No. V.7. Gastos acumulados. Ver Figura No. V.8 Diámetro propuesto. Ver Figura No. V.9. paraQ100lps Qlps x11..25 paraQ 100lps 12 13 14 15 11 16 10 17 18 19 9 20 8 7 5 22 23 6 4 TANQUE DE ZONA ALTA Cr = 480 M3 CT = 2,668.00 CP = 2,683.00 1 2 3 Figura V.6 Diagrama de la zona alta. Gastos de extracción 12 13 14 15 11 16 10 17 18 19 9 20 8 7 5 22 23 6 4 TANQUE DE ZONA ALTA Cr = 480 M3 CT = 2,668.00 CP = 2,683.00 1 2 3 Figura V.7.Diagrama de la zona alta. Concentración de gastos de extracción. 12 13 14 15 11 16 10 17 18 19 9 20 8 7 5 22 23 6 4 TANQUE DE ZONA ALTA Cr = 480 M3 CT = 2,668.00 CP = 2,683.00 1 2 3 Figura V.8. Diagrama de la zona alta. Gastos acumulados 12 13 14 15 11 16 10 17 18 19 9 20 8 7 5 22 23 6 4 TANQUE DE ZONA ALTA Cr = 480 M3 CT = 2,668.00 CP = 2,683.00 1 2 3 Figura V.9. Diagrama de la zona alta. Diámetro propuesto Corrida electrónica de zona alta. NUDOS DE CARGA CONSTANTE (TANQUES) NUDO CARGA (m) 1 83.00 CARACTERISTICAS GEOMETRICAS DE LA RED TUBOS ASOCIADOS A NUDOS DE CARGA CONSTANTE TUBO NUDOS QUE UNE LONGITUD DIAMETRO COEF. DE MANNING 1 1 2 (m) (m) 10.00 .30 .0090 TUBOS NO ASOCIADOS A NUDOS DE CARGA CONSTANTE TUBO NUDOS QUE UNE LONGITUD DIAMETRO COEF. DE MANNING (m) (m) 2 2 3 25.00 .30 .0090 3 3 4 10.00 .30 .0090 4 4 5 55.00 .30 .0090 5 5 6 225.00 .25 .0090 6 6 7 50.00 .15 .0090 7 7 8 40.00 .10 .0090 8 8 9 145.00 .10 .0090 9 9 10 145.00 .10 .0090 10 10 11 40.00 .10 .0090 11 11 12 135.00 .10 .0090 12 12 13 40.00 .10 .0090 TUBO NUDOS QUE UNE LONGITUD DIAMETRO COEF. DE MANNING 13 13 14 40.00 .10 .0090 14 14 15 50.00 .10 .0090 15 15 16 65.00 .10 .0090 16 16 17 40.00 .10 .0090 17 17 18 40.00 .10 .0090 18 18 19 40.00 .15 .0090 19 19 20 40.00 .15 .0090 20 20 21 110.00 .15 .0090 21 21 22 235.00 .15 .0090 22 22 23 40.00 .15 .0090 23 23 5 105.00 .15 .0090 NUDOS CON GASTO DE EGRESO () O INGRESO (-) NUDO GASTO (m3/S) 2 .00232 3 .00227 4 .00232 5 .00160 6 .02610 7 .00160 8 .00160 9 .00784 10 .00103 11 .00103 12 .00160 13 .00160 GASTO (m3/S) (continúa) NUDO 14 .00160 15 .00278 16 .00072 17 .00072 18 .00232 19 .00232 20 .00324 21 .00175 22 .00103 23 .00031 EL GASTO QUE SALE DE LA RED ES .06770 CONDICIONES DEL SISTEMA NO. NUDO ELEVACION DEL TERRENO 1 65.50 2 65.50 3 65.50 4 65.50 5 65.50 6 62.50 7 63.50 8 62.75 9 55.25 10 42.50 11 39.50 12 36.75 13 37.25 NO. NUDO ELEVACION DEL TERRENO 14 38.00 15 40.50 16 42.75 17 47.25 18 50.25 19 53.50 20 57.75 21 54.00 22 60.50 23 65.00 Factor de error en el método estático Gasto inicial en los tubos 3.00 .00308 Número de nudos 23 Número de tramos 23 Número de tramos asociados a tanques Número de tanques 1 1 Gasto de ingreso y egreso 22 Número máximo dado como nombre a un nudo 23 Numero máximo de Factor omega iteraciones del método 50 1.8000 Toler (método de Sor) .0100 Máximo número de iteraciones en la solución del sistema de ecuaciones lineales 200 1 RED DE TUBOS NUDO UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL NUDO TUBO NUDO TUBO 3 2 2 4 3 2 3 2 1 1 4 3 3 5 4 5 4 4 6 5 6 5 5 7 6 7 6 6 8 7 8 7 7 9 8 9 8 8 10 9 10 9 9 11 10 11 10 10 12 11 12 11 11 13 12 13 12 12 14 13 14 13 13 15 14 15 14 14 16 15 16 15 15 17 16 17 16 16 18 17 18 17 17 19 18 19 18 18 20 19 20 19 19 21 20 21 20 20 22 21 22 21 21 23 22 23 22 22 5 23 1 2 1 NUDO TUBO 23 23 Calculo no. 1 Método de sor número de iteraciones 59 Suma de gastos .0678 error .00775 omega 1.800 Calculo no. 2 Método de sor número de iteraciones 54 Suma de gastos error .00941 omega 1.800 error .00887 omega 1.800 .0677 Calculo no. 3 Método de sor número de iteraciones 26 Suma de gastos .0677 GASTOS EN LOS TUBOS TUBO GASTO SALE DEL NUDO NUDO CARGAS EN LOS NUDOS NIVEL PIEZOM. CARGAS SOBRE. TERRENO 2 .06534 2 3 82.922 17.422 3 .06307 3 2 82.977 17.477 4 .06076 4 4 82.901 17.401 5 .04002 5 5 82.797 17.297 6 .01392 6 6 82.309 19.809 7 .01232 7 7 82.109 18.609 8 .01072 8 8 81.019 18.269 9 .00289 9 9 78.025 22.775 10 .00188 10 10 77.808 35.308 11 .00085 11 11 77.783 38.283 12 .00070 13 12 77.766 41.016 CARGA MÁS ALTA. 13 .00234 14 13 77.769 40.519 14 .00395 15 14 77.809 39.809 15 .00673 16 15 77.949 37.449 16 .00745 17 16 78.478 35.728 17 .00817 18 17 78.878 31.628 TUBO GASTO SALE DEL NUDO NUDO NIVEL PIEZOM. CARGAS SOBRE. TERRENO 18 .01048 19 18 79.358 29.108 19 .01280 20 19 79.449 25.949 20 .01605 21 20 79.584 21.834 21 .01780 22 21 80.170 26.170 22 .01883 23 22 81.709 21.209 23 .01914 5 23 82.002 17.002 1 1 83.000 17.500 CARGA MÁS BAJA. 1 .06766 Después de dar por buenos los resultados del Procesamiento Electrónico de la Red de Distribución, se procede a vaciar toda la información al diagrama de circuitos. Dicha información se presenta en la Figura No V.10 . Figura V.10.- Diagrama de la zona alta final del circuito. L=40.00m Ø=4" Q=0.70 l/seg L=135.00m Ø=4" Q=0.85 l/seg L=40.00m Ø=4" Q=2.34 l/seg 13 12 14 12 11 L=50.00m Ø=4" Q=3.95 l/seg 11 L=40.00m Ø=4" Q=1.88 l/seg 15 77.77 36.75 41.02 77.77 37.25 40.52 77.81 38.00 39.81 10 10 15 14 13 P.E. 77.78 39.50 38.28 77.95 40.50 37.45 L=65.00m Ø=4" Q=6.73 l/seg 78.48 42.75 35.73 16 16 77.81 42.50 35.31 L=40.00m Ø=4" Q=7.45 l/seg 78.88 47.25 31.63 17 L=40.00m Ø=4" Q=8.17 l/seg 9 17 18 L=145.00m Ø=4" Q=2.89 l/seg L=40.00m Ø=6" Q=10.48 l/seg 79.36 50.25 29.11 CROQUIS DE LOCALIZACION 79.45 53.50 25.95 19 80.17 54.00 26.17 L=110.00m Ø=6" Q=16.05 l/seg 9 20 79.58 57.75 21.83 SIMBOLOGIA DATOS DE PROYECTO DE LA ZONA ALTA 20 78.03 55.25 22.78 BAL 18 19 L=40.00m Ø=6" Q=12.80 l/seg DIO O REN TER POBLACION FUTURA 16 210 hab. DOTACION DE PROYECTO 150 l/hab/día GASTO MEDIO ANUAL GASTO MAXIMO DIARIO 43.68 l.p.s. GASTO MAXIMO HORARIO 67.70 l.p.s. RED DE DISTRIBUCION LINEAS DE PROYECTO 31.20 l.p.s. VALVULAS DE SECCIONAMIENTO DERIVACION DE GASTO A RED SECUNDARIA GRAVEDAD P.E. L=145.00m Ø=4" Q=10.72 l/seg 8 21 81.02 62.75 18.27 8 TANQUE ELEVADO DE 50.00 M3 L=40.00m Ø=4" Q=12.32 l/seg 7 82.11 63.50 18.61 NUMERO DE NODO 22 NUMERO DE TUBO 82.25 65.00 17.25 L=235.00m Ø=6" Q=17.80 l/seg PUNTO DE EQUILIBRIO 23 COTA PIEZOMETRICA COTA DE TERRENO CARGA DISPONIBLE CP=2,684.00 CP=2,683.00 7 L=50.00m Ø=6" Q=13.92 l/seg 6 82.80 68.00 14.80 L=225.00m Ø=10" Q=40.02 l/seg CP=2,669.20 L=40.00m Ø=6" Q=18.83 l/seg L=105.00m Ø=6" Q=19.14 l/seg 5 22 6 23 5 4 82.31 62.50 19.81 82.90 68.00 14.90 83.00 68.00 15.00 TANQUE DE ZONA ALTA Cr = 480 M3 CT = 2,668.00 CP = 2,683.00 1 L=10.00m Ø=12" Q=67.66 l/seg L=55.00m Ø=12" Q=60.76 l/seg 4 3 1 3 2 2 qe Z. ALTA = 67.70 l.p.s. = 0.006852226 l.p.s. ml 9880.00 ml L=10.00m Ø=12" Q=63.07 l/seg 82.98 68.00 14.98 L=25.00m Ø=12" Q=65.34 l/seg 82.92 68.00 14.92 23 22 82.00 65.00 17.00 LINEA PIEZO Q=43.68 M. l.p.s. 81.71 60.50 21.21 hf valv. flot = 0.20 Ø valv. flot = 10" 2,669.00 CT=2,668.00 NOTAS 1. ESTE PLANO CONTIENE LOS DATOS PRINCIPALES DE LOS RESULTADOS DEL PROCESAMIENTO ELECTRONICO DE LA CORRIDA CON CLAVE: REDALZAL.RES Ø LLEGADA = 12" P.A.D. 2,666.00 2. LAS COTAS DEL TERRENO Y PIEZOMETRICAS PARA REFERIRLAS AL NIVEL DEL MAR SE DEBERA SUMARLES 2,600 m. TANQUE DE ZONA ALTA CR TOTAL = 500 m³ CR CARCAMO = 450 m³ CT = 2,668.00 CP = 2,683.00 3. LAS LONGITUDES (L) ESTAN DADAS EN METROS, DIAMETRO (Ø) EN PULGADAS Y EL CAUDAL (Q) EN LITROS POR SEGUNDO. 4. EL METODO UTILIZADO PARA EL CALCULO HIDRAULICO FUE EL DE LA RED ESTATICA, USANDO LA FORMULA DE MANNING. V.2.2.- ANÁLISIS HIDRÁULICO DE LA ZONA BAJA. Tabla 10.-Integración de longitudes. Ver Figura No. V.11. No. Circ. Integración INTERIOR: 90+90+90+90+60+60+60+60+105+105+105+105+20+35+40+40+40+50 1 +105+ 105+225+85+85+60+60 = 1,970 Long.Parcial 1970 218m 9 218 8 x 2181744 1*2226226 1970 m SURESTE-1: 120+120+120+120+60+60+120+120+60 = 900 1 233 long.total 900 150m num.deriv 6 Long.Parcial 10 x 233 2330 1*240 240 2750 m SURESTE-2: 100+40+80+20+60+40+40+105+105+105 = 695 m 1 Nodo 14, 15: 75+75+60 = 210m Tramo independiente = 135 metros SUROESTE-1: 60+60+105+105+90+90 = 510 m 1 Long.Parcial 510 128m 4 128 3 x128384 1*126126 510 m SUROESTE-2: 1 70+60+120+105+85+20+60+90+90+115+100+100+100+205+30+60+70 + 140+30+30 = 1680 m NOROESTE-1: 1 80+60+60+10+105+100+100+100+100+100+30+40+40+40+40+50+60+ 90+90+90+90+90+30+20+60+60 = 1735m NOROESTE-2: 180+400+40 = 620 m 1 LÍNEA Long.Parcial 620 310m 2 SURESTE: 90+85+85+85+85+50+60+20 = 560 m ABIERT A Long.Parcial NOROESTE: 120+120+120+120+100+120+70+60+40+40 = 910 m (NODO 2 AL 9) 560 112m 5 Long.Parcial 910 182m 5 SUROESTE-1: 90+90+90+75+75+75+90+60+55+40+40+55+60 = 895 m LÍNEA Long.Parcial ABIERT A (NODO 9 AL 14) 895 298m 3 298 2 x 298596 895 m 1*299299 SUROESTE-2: 60+60+40+40+40+40+40+130+125+140+110+100+125+80+50 = 1,180 m Long.Parcial 1180 590m 2 Tramo independiente = 380 metros NOROESTE: 100+30+110+85+90+100+35+60+115 = 725 m LÍNEA Long.Parcial 725 363m 2 363 1 x 363363 1*362362 725 m ABIERT Tramo independiente = 60 metros A SURESTE: (NODO 160+100+60+40+80+40+40+40+40+70+60+60+60+50+50+100+95+95+ 25 AL 110+ 28) 60+80+90+95+100+105+120 = 2000 m Long.Parcial 2000 1000m 2 9 10 32 32 310 9 33 10 11 8 150 31 8 112 11 128 31 182 12 36 37 298 37 380 590 112 6 13 128 30 182 150 35 590 6 13 35 36 298 7 12 30 299 7 226 34 34 33 5 218 182 14 112 5 14 4 150 15 29 182 112 4 15 3 150 16 29 310 2 17 218 128 695 28 128 24 25 25 24 23 19 22 22 21 21 20 20 135 23 1680 128 128 TANQUE ZONA BAJA C.P.= 47.50 m C.T.= 48.50 m Cap. Reg.= 700 m3 150 19 26 1735 SIMBOLOGIA 1 18 128 26 2 1 150 18 27 27 182 17 128 28 112 3 16 128 LINEAS DE PROYECTO 182 LONGITUD INTEGRADA P.E. PUNTO DE EQUILIBRIO 23 NUMERO DE NODO 22 NUMERO DE TUBO 126 38 P.E. 362 38 39 39 1000 40 363 40 1000 60 Figura V.11.Diagrama de la zona baja. Integración de longitudes Determinación de la longitud total Long. total 560+910+895+1180+380+9*00+695+135+510+1,680+1,735+620+725+60+ 2,000+1,970 = 14,955 m = Obtención del gasto específico. q.e Q.M .H . 97 .71 0.0065336 lps ml Long .Total 14 ,955 Gasto de extracción. Ver Figura No. V12. 10 9 32 2.03 33 1.42 31 1.48 34 0.98 11 8 1.19 12 0.73 35 1.95 1.95 7 36 1.95 37 3.85 0.98 13 1.42 30 1.42 1.19 6 1.19 14 0.98 15 1.19 28 1.42 1.42 1.42 4 0.73 0.73 3 29 0.73 0.98 16 2.03 0.73 5 17 4.54 1.19 2 0.98 18 SIMBOLOGIA 1 27 TANQUE ZONA BAJA C.P.= 47.50 m C.T.= 48.50 m Cap. Reg.= 700 m3 0.98 19 1.42 LINEAS DE PROYECTO 0.98 P.E. 1.42 26 25 11.34 24 23 22 21 0.84 0.82 20 0.98 23 0.84 10.98 0.84 11.01=Gasto Ajustado P.E. 2.37 38 39 2.37 2.48 3.85 40 6.53 6.53 0.39 Figura V.12.Diagrama de la zona baja. Gastos de extracción GASTO DE EXTRACCION PUNTO DE EQUILIBRIO NUMERO DE NODO Gasto de extracción = qe * Long. Integrada Tabla 11.- Comprobación de que el gasto está repartido. 1.19*5 = 5.95 0.39*1 = 0.39 0.73*5 = 3.65 2.37*2 = 4.74 1.95*3 = 5.85 0.82*1 = 0.82 3.85*2 = 7.70 0.84*3 = 2.52 2.48*1 = 2.48 10.98*1 = 10.98 0.98*6 = 5.88 11.34*1 = 11.34 4.54*1= 4.54 2.03*2 = 4.06 0.88*1 = 0.88 1.48*1 = 1.48 6.53*2 = 13.06 1.42*8 = 11.36 Suma = 49.99 Suma = 47.69 Suma total = 97.68 – 97.71 = +0.03 lps (que se ajustó en el punto más crítico, nodo 34). Concentración de gastos de extracción. Ver Figura No. V.13. 10 9 32 2.03 33 1.42 31 1.48 34 0.98 11 8 1.19 12 35 0.73 1.95 1.95 36 1.95 7 37 3.85 0.98 13 1.92 6 1.92 5 1.42 30 1.42 14 0.98 15 1.92 4 0.98 16 0.73 3 29 28 17 3.45 5.96 1.42 1.19 2 0.98 18 SIMBOLOGIA 1 27 6.33 1.42 0.98 19 TANQUE ZONA BAJA C.P.= 47.50 m C.T.= 48.50 m Cap. Reg.= 700 m3 LINEAS DE PROYECTO 0.98 P.E. 1.42 26 25 22.35 23 22 24 21 20 0.84 0.84 PUNTO DE EQUILIBRIO NUMERO DE NODO 0.98 23 0.84 GASTO CONCENTRADO 0.82 P.E. 2.37 38 39 6.53 40 9.29 Figura V.13.Diagrama de la zona baja. Concentración de gastos de extracción Gastos acumulados. Ver Figura No. V.14 10 9 32 22.34 49.74 11 20.31 72.08 88.11 16.03 8 12 88.84 36 10.18 37 6.33 90.03 6 13 91.95 46.30 30 35 12.13 7 47.28 18.49 34 14.08 48.76 31 33 14 5 44.88 93.87 15 17.47 4 43.90 95.79 16 3 42.92 29 96.52 17 2 36.96 14.02 28 97.71 18 SIMBOLOGIA 35.98 12.60 27 1 TANQUE ZONA BAJA C.P.= 47.50 m C.T.= 48.50 m Cap. Reg.= 700 m3 19 LINEAS DE PROYECTO 46.30 P.E. 35.00 11.18 26 25 11.17 12.01 22 24 12.85 23 21 20 14.27 15.11 15.93 18.19 P.E. 38 15.82 39 9.29 40 Figura V.14 Diagrama de la zona baja. Gastos acumulados 23 GASTO ACUMULADO PUNTO DE EQUILIBRIO NUMERO DE NODO Diámetro propuesto. Ver Figura V.15 10 32 9 12" 8" 33 10" 11 6" 12" 6" 8 12 37 4" 12" 6 13 10" 30 36 4" 7 10" 6" 35 6" 12" 10" 31 34 6" 12" 14 5 10" 12" 15 4 6" 10" 12" 16 3 10" 29 12" 17 2 6" 12" 10" 28 18 6" SIMBOLOGIA 10" 27 1 TANQUE ZONA BAJA C.P.= 47.50 m C.T.= 48.50 m Cap. Reg.= 700 m3 LINEAS DE PROYECTO 6" 19 P.E. 6" 26 8" 25 6" 22 24 6" 6" 23 6" 21 6" 20 6" 6" P.E. 38 6" 39 4" 40 Figura V.15.Diagrama de la zona baja. Diámetro propuesto paraQ100lps Qlps x11..25 paraQ 100lps 23 DIAMETRO PROPUESTO PUNTO DE EQUILIBRIO NUMERO DE NODO V.2.3.- Corrida electrónica zona baja. NUDOS DE CARGA CONSTANTE (TANQUES) NUDO CARGA (m) 1 47.500 CARACTERISTICAS GEOMETRICAS DE LA RED TUBOS ASOCIADOS A NUDOS DE CARGA CONSTANTE TUBO NUDOS QUE UNE LONGITUD (m) 1 1 2 205.00 DIAMETRO COEF. DE (m) MANNING .30 .0090 TUBOS NO ASOCIADOS A NUDOS DE CARGA CONSTANTE TUBO NUDOS QUE UNE LONGITUD DIAMETRO COEF. DE (m) (m) MANNING 2 2 3 40.00 .30 .0090 3 3 4 40.00 .30 .0090 4 4 5 40.00 .30 .0090 5 5 6 40.00 .30 .0090 6 6 7 40.00 .30 .0090 7 7 8 5.00 .30 .0090 8 8 9 25.00 .30 .0090 9 9 10 790.00 .30 .0090 10 10 11 25.00 .25 .0090 11 11 12 15.00 .25 .0090 12 12 13 25.00 .25 .0090 13 13 14 15.00 .25 .0090 14 14 15 30.00 .25 .0090 15 15 16 40.00 .25 .0090 TUBO NUDOS QUE UNE LONGITUD DIAMETRO COEF. DE 16 16 17 80.00 .25 .0090 17 17 18 145.00 .25 .0090 18 18 19 40.00 .25 .0090 19 19 20 40.00 .20 .0090 20 20 21 50.00 .15 .0090 21 21 22 40.00 .15 .0090 22 22 23 5.00 .15 .0090 23 23 24 35.00 .15 .0090 24 24 25 40.00 .15 .0090 25 25 26 50.00 .15 .0090 26 26 27 40.00 .15 .0090 27 27 28 40.00 .15 .0090 28 28 29 145.00 .15 .0090 29 29 30 150.00 .15 .0090 30 30 31 40.00 .15 .0090 31 31 32 20.00 .15 .0090 32 32 10 220.00 .20 .0090 33 9 33 130.00 .15 .0090 34 33 34 95.00 .15 .0090 35 34 35 75.00 .15 .0090 36 35 36 125.00 .10 .0090 37 36 37 125.00 .10 .0090 38 20 38 130.00 .15 .0090 39 38 39 5.00 .15 .0090 40 39 40 95.00 .10 .0090 NUDOS CON GASTO DE EGRESO (+) O INGRESO (-) NUDO GASTO (m3/S) 2 .00119 3 .00073 4 .00192 5 .00192 6 .00192 7 .00119 8 .00073 11 .00098 12 .00148 13 .00098 14 .00142 15 .00098 16 .00098 17 .00596 18 .00098 19 .00098 20 .00088 21 .00082 22 .00084 23 .00142 24 .00084 25 .00084 26 .02235 27 .00142 28 .00142 29 .00345 30 .00142 GASTO (m3/S) NUDO 31 .00142 32 .00203 33 .00195 34 .00195 35 .00195 36 .00385 37 .00633 38 .00237 39 .00653 40 .00929 EL GASTO QUE SALE DE LA RED ES .09771 CONDICIONES DEL SISTEMA NO. ELEVACION NUDO DEL TERRENO 1 48.50 2 35.50 3 33.50 4 32.75 5 31.50 NO. ELEVACION NUDO DEL TERRENO 7 28.75 8 28.50 9 27.50 10 18.50 11 17.40 12 17.00 13 16.75 14 16.60 15 16.40 16 16.00 17 15.40 18 14.00 19 12.75 20 11.50 21 11.50 22 11.75 23 11.75 24 12.00 25 12.00 26 12.10 27 12.70 28 12.90 29 14.10 30 15.60 31 16.10 32 16.25 33 29.00 34 30.00 NO. ELEVACION NUDO DEL TERRENO 35 30.75 36 31.50 37 30.00 38 8.00 39 7.80 40 8.00 Factor de error en el método estático Gasto inicial en los tubos 3.00 .00264 Número de nudos 40 Número de tramos 40 Número de tramos asociados a tanques Número de tanques 1 1 Gasto de ingreso y egreso 37 Número máximo dado como nombre a un nudo 40 Número máximo de Factor omega iteraciones del método 50 1.8000 TOLER (METODO DE SOR) .0100 MAXIMO NUMERO DE ITERACIONES EN LA SOLUCION DEL SISTEMA DE ECUACIONES LINEALES 200 RED DE TUBOS NUDO UNIDO AL CON EL UNIDO AL NUDO TUBO NUDO TUBO 3 2 2 4 3 2 3 2 1 1 4 3 3 5 4 5 4 4 6 5 6 5 5 7 6 7 6 6 8 7 8 7 7 9 8 9 8 8 10 9 33 10 9 9 11 10 32 11 10 10 12 11 12 11 11 13 12 13 12 12 14 13 14 13 13 15 14 15 14 14 16 15 16 15 15 17 16 17 16 16 18 17 18 17 17 19 18 19 18 18 20 19 20 19 19 21 20 21 20 20 22 21 22 21 21 23 22 23 22 22 24 23 24 23 23 25 24 25 24 24 26 25 26 25 25 27 26 CON EL CON EL UNIDO AL NUDO TUBO 38 NUDO UNIDO AL CON EL NUDO CON EL UNIDO AL TUBO NUDO CON EL TUBO UNIDO AL NUDO TUBO 27 26 26 28 27 28 27 27 29 28 29 28 28 30 29 30 29 29 31 30 31 30 30 32 31 32 31 31 10 32 33 9 33 34 34 34 33 34 35 35 35 34 35 36 36 36 35 36 37 37 37 36 37 38 38 20 38 39 39 39 38 39 40 40 40 39 40 1 2 1 CALCULO NO. 1 METODO DE SOR NUMERO DE ITERACIONES 196 ERROR .00956 ERROR .00984 OMEGA 1.800 SUMA DE GASTOS .0981 CALCULO NO. 2 METODO DE SOR NUMERO DE ITERACIONES 164 OMEGA 1.800 SUMA DE GASTOS .0975 CALCULO NO. 3 METODO DE SOR NUMERO DE ITERACIONES 20 ERROR .00829 OMEGA 1.800 SUMA DE GASTOS .0978 GASTOS EN LOS TUBOS TUBO GASTO SALE DEL CARGAS EN LOS NUDOS NUDO NIVEL SOBRE NUDO PIEZOMETRICO TERRENO 2 .09659 2 3 46.303 .09577 3 2 46.495 .09385 4 4 46.115 .09189 5 5 45.934 .08996 6 6 45.760 .08869 7 7 45.594 .08802 8 8 45.574 .07205 9 9 45.475 .05098 10 10 43.372 .05001 11 11 43.282 12.803 3 10.995 4 13.365 5 14.434 6 14.760 7 16.844 8 17.074 9 17.975 10 24.872 11 25.882 CARGAS 12 .04854 12 12 43.229 .04759 13 13 43.148 .04618 14 14 43.099 .04522 15 15 43.011 .04424 16 16 42.898 .03828 17 17 42.683 .03729 18 18 42.393 .03630 19 19 42.316 .01723 20 20 42.079 .01641 21 21 41.771 .01556 22 22 41.547 .01413 23 23 41.520 .01330 24 24 41.374 .01244 25 25 41.226 .00988 27 26 41.064 26.229 13 26.398 14 26.499 15 26.611 16 26.898 17 27.283 18 28.393 19 29.566 20 30.579 21 30.271 22 29.797 23 29.770 24 29.374 25 29.226 26 28.964 27 .01133 28 27 41.143 .01274 29 28 41.247 .01619 30 29 41.730 .01759 31 30 42.540 .01900 32 31 42.793 .02105 10 32 42.940 .01603 9 33 44.784 .01407 33 34 44.396 .01212 34 35 44.168 .01018 35 36 41.841 .00633 36 37 40.942 .01819 20 38 41.190 .01584 38 39 41.164 .00929 39 40 39.692 .09776 1 1 28.443 28 28.347 29 27.630 30 26.940 31 26.693 32 26.690 33 15.784 34 14.396 35 13.418 36 10.341 37 10.942 38 33.190 39 33.364 40 31.692 1 1.000 47.500 - Después de dar por buenos los resultados del Procesamiento Electrónico de la Red de Distribución, se procede a vaciar toda la información al diagrama de circuitos. Dicha información se presenta en la Figura No. 12. V.3.- CUANTIFICACIÓN DE LAS CANTIDADES DE OBRA. La red de distribución tanto en la zona alta como en la zona baja estará formada por tuberías de distintos diámetros que van desde 12” hasta 2½” de diámetro de material P.V.C. las cuales se alojaran dentro de una zanja tipo, por lo cual habrá que realizar movimientos de terrecerías, tanto para las excavaciones como para los rellenos. Cabe mencionar que se utilizó tubería de P.V.C. serie métrica para diámetros de 8”, 10” y 12” y para diámetros de 2 ½”, 4” y 6” serie inglesa. Profundidad y ancho de la zanja tipo. La zanja será tipo urbana, y tanto la profundidad como el ancho de la zanja se estableció en función de las recomendaciones del fabricante, el cual indica que para los diámetros de diseño son: Tabla 12 profundidad y ancho de la zanja DIÁMETRO DE PROFUNDIDAD ANCHO DE TUBO ( cm) ZANJA (pulg.) TERMINADA ( cm) 2½” 100 60 4” 105 60 6” 110 70 8” 115 75 10” 120 80 12” 125 85 Rellenos de Zanjas Como la zanja seleccionada es tipo urbana, el relleno de la zanja será compactado con el material producto de la excavación, el relleno compactado cubrirá toda la tubería debido a que ésta se alojara en las calles del fraccionamiento. Material de las tuberías . El material de las tuberías, como ya se ha venido mencionando será de P.V.C. Volumen de excavación. Para 12” de diámetro. = 0.85*1.25*1110 = 1,179.38 m3 Para 10” de diámetro. = 0.80*1.20*640 = 614.40 m3 Para 8” de diámetro. = 0.75*1.15*260 = 224.25 m3 Para 6” de diámetro. = 0.70*1.10*1710 = 1,316.70 m3 Para 4” de diámetro. = 0.60*1.05*1125 = 708.75 m3 Para 2½” de diámetro. = 0.60*1.00*24835 =14,901.00 m3 TOTAL VOLUMEN DE EXCAVACIÓN = 18,944.48 m3 Volumen de rellenos compactados. Para 12” de diámetro. = 0.905*1110 = 1,004.55 m3 Para 10” de diámetro. = 0.829*640 = 530.56 m3 Para 8” de diámetro. = 0.756*260 = 196.56 m3 Para 6” de diámetro. = 0.682*1710 = 1,166.22 m3 Para 4” de diámetro. = 0.562*1125 = 632.25 m3 Para 2½” de diámetro. = 0.555*24835 =13,783.43 m3 TOTAL VOLUMEN DE RELLENOS = 17,313.57 m3 Plantilla con material producto de la excavación. Para 12” de diámetro. = 0.85*0.10*1110 = 94.35 m3 Para 10” de diámetro. = 0.80*0.10*640 = 51.20 m3 Para 8” de diámetro. = 0.75*0.10*260 = 19.50m3 Para 6” de diámetro. = 0.70*0.10*1710 = 119.70 m3 Para 4” de diámetro. = 0.60*0.10*1125 = 67.50 m3 Para 2½” de diámetro. = 0.60*0.07*24835 = 1,043.07m3 TOTAL VOLUMEN DE PLANTILLA = 1,396.00 m3 A continuación se presenta una tabla resumen de las cantidades de obra de la red de distribución de agua potable. Tabla 13.TABLA RESUMEN DE LAS CANTIDADES DE OBRA. CONCEPTO Cantidad ( m3 ) EXCAVACIONES Material Clase I ( 30%) 5,684.00 Material Clase II ( 70%) 13,261.00 RELLENOS Compactado 17,314.00 Plantilla. 1,396 CONCLUSIONES Finalmente, en la conclusión de éste proyecto, podemos ver la relevancia de hacer proyectos ejecutivos de sistemas de abastecimiento de agua potable para grandes desarrollos habitacionales, puesto que, hoy en día, es la forma de desarrollo habitacional que se presenta tanto en el Estado de México como en la Ciudad de México, y es muy necesario e indispensable llevar el vital líquido hasta cada uno de los hogares, para que las personas que habiten éste desarrollo habitacional, tenga la tranquilidad de que al abrir una llave habrá agua potable. Aunque en apariencia sea sencillo el proyecto elaborado, tiene un alto grado de dificultad, porque en la actualidad hay que salvar diferentes obstáculos, tanto naturales como artificiales, es decir, ríos, alcantarillas, predios particulares, carreteras, autopistas, son los impedimentos que se presentan, mas no es imposible resolverlos. ÍNDICE DE FIGURAS Y FOTOS. Figura II.1- Pegue de la tubería…………………………………………………….…..12 Figura II.2.- Ubicación y dimensionamiento de la zanja………………………….….13 Figura II.2.1.- Corte A – A´……………………………………………………………...13 Figura II.3.- Detalle del amarre de la tubería de P.V.C………………………………14 Figura II.4.- Especificaciones de la tubería que cruzara el poliducto…………..…..14 Figura II.5.- Detalle de diámetros y espesores……………………………………….15 Figura II.6 Tubería de 18”……………………………………………………………….17 Figura II.7.- Perfil de perforación……………………………………………………….18 Figura II.8.- Localización de servicios existentes………………………………….....19 Foto II.1.- Maquinaria para perforación………………………………………………..20 Foto II.2.- Maniobra de posicionamiento………………………………………………21 Foto II.3.- Calibración de los sistemas de localización………………………………21 Foto II.4.- Excavación de ventana de recuperación…………………………………22 Figura II.9.- planta de la ubicación de la ventana de inmersión…………………….23 Foto II.5.-Inicio de la perforación piloto………………………………………………..24 Figura II.10 Trayectoria y profundidad de la perforación piloto…………………….24 Foto II.6.- Herramienta de corte………………………………………………………..25 Foto II.7.- Soldadura de lingada………………………………………………………..26 Foto II.8.- Alineamiento de la lingada………………………………………………….26 Foto II.9.- Grúa retroexcavadora…………………………………………………….....27 Foto II.10.-Suspensores de línea…………………………………………………..…..28 Foto II.11.-Retiro, relleno y compactación……………………………………………28 Figura III. 1.- Condiciones de diseño……………………………………………..…..31 Figura III.2.- Deflexiones………………………………………………………………..32 Figura III.3.- Tubería de PAD en el cruce del retorno vehicular……………………33 Figura III.4.- Cruzamiento. ………………………………………………………….….34 Figura III.5.-Losa de concreto…………………………………………………………..46 Figura III.6. Losa tapa…………………………………………………………………...47 Figura III. 7.- Elevación y tablero…………………………………………………..…..48 Figura III.8.- Planta y elevación del tanque…………………………………………..51 Figura III.9.- Tablero de la losa…………………………………………………………52 Figura III.10.- losa de azotea………………………………………………………..….53 Figura III.11.- Modelo de subestación…………………………………………………55 Figura III.12.- Descargas………………………………………………………………..61 Figura III.13 Tablero de losa………………………………………………………...….62 Figura III.14.- Diagrama de impedancias…………………………………………......78 Figura III.15.-Reducción del diagrama de impedancias……………………………..78 Figura III.16.-Diagrama de falla 1………………………………………………………79 Figura III.17.-Diagrama de falla 2……………………………………………………...80 Figura IV.1.-Dimensiones del tanque elevado………………………………………..90 Figura IV.2.- Tanque elevado…………………………………………………………..95 Figura IV.3.- Arreglo de conjunto del tanque zona alta……………………………97 Figura IV.4.- Losa de concreto………………………………………………………....98 Figura IV.5.- Losa tapa………………………………………………………………….99 Figura IV.6.- Modelo de tanque……………………………………………………….100 Figura IV.7.-Resultados del modelo de tanque……………………………………..114 Figura IV.8.-Reacciones DI 1………………………………………………………….118 Figura IV.9.- Centro de cargas para la combinación DI1……………………….….119 Figura IV.10.-Reacciones DI14………………………………………………………121 Figura IV.11.- Centro de cargas para la combinación DI14……………………….122 Figura IV.12.- Centro de cargas para la combinación DI14 sin peso del agua…123 Figura IV.13.-Reacciones DI26……………………………………………………….124 Figura IV.14.- Centro de cargas para la combinación DI26……………………….125 Figura IV.15.- Centro de cargas para la combinación DI26 Sin peso del agua……………………………………………. ………126 Figura IV.16.- tablero de losa…………………………………………………………127 Figura IV.17.- Planta estructural losa base………………………………………….128 Figura IV.18.- Planta estructural losa base………………………………………….131 Figura IV.19.- Analogía de las masas virtuales………………....………………….134 Figura IV.20.- Corte de cárcamo de bombeo………………………………………..138 Figura IV.21.-losa de concreto zona baja…………………………………………....154 Figura IV.22.-Planta áreas tributarias………………………………………………155 Figura IV.23.-tablero…………………………………………………………………...157 Figura IV.24.-Corte del cárcamo de bombeo……………………………………….158 Figura IV.25.-tablero……………………………………………………………………159 Figura IV.26.- Analogía de las masas virtuales……………………………………..160 Figura IV.27.- tablero…………………………………………………………………..162 Figura V.1.- Red de distribución………………………………………………………165 Figura V.2.- Toma domiciliaria………………………………………………………..169 Figura V.3.- Cajas de operación...........................................................................170 Figura V.4.- Atraques………………………………………………………………….171 Figura V.5.- Diagrama de la zona alta. Integración de longitudes…………….….175 Figura V.6 Diagrama de la zona alta. Gastos de extracción………………………177 Figura V.7.Diagrama de la zona alta. Concentración de gastos de extracción...178 Figura V.8. Diagrama de la zona alta. Gastos acumulados………………………179 Figura V.9. Diagrama de la zona alta. Diámetro propuesto……………………….180 Figura V.10.- Diagrama de la zona alta final del circuito………………………...188 Figura V.11.Diagrama de la zona baja. Integración de longitudes………………..191 Figura V.12.Diagrama de la zona baja. Gastos de extracción…………………….192 Figura V.13.. Concentración de gastos de extracción……………………………...194 Figura V.14 Diagrama de la zona baja. Gastos acumulados……………………...195 Figura V.15.Diagrama de la zona baja. Diámetro propuesto……………………...196 INDICE DE TABLAS Tabla 1.- Áreas con demanda y sin demanda de agua potable…………………...4 Tabla 2.- Resumen de los datos básicos de proyecto del fraccionamiento…….6 Tabla 3.- Áreas por zonas de presión………………………………………………….7 Tabla 4.- Datos de proyecto de cada zona de presión…………………………….….7 2.32 233 105 1.60 12” 10” 6” 4” 405 240 910 255 45 150 339 338 1965 1845 1.02 13.46 12.64 6.24 1.64 2.78 0.72 3.24 1.75 0.31 2.27 26.10 7.84 1.03 0.52 2.12 3.72 5.32 8.82 9.54 11.86 14.18 17.42 20.20 20.51 60.79 63.11 67.70 65.38 38.68 12.58 10.98 9.38 1.54 0.51 8.10 19.17 250 NIVEL TANQUE VIALIDAD LCIRCUITO I DE M A LA Tubería Caja *RED de de I 2.27=Gasto TERRENO REGUL. TANQUE T DE E 8de LA D DE salida llegada dimensiones operación de L Ajustado C.R.= 500 M3 CAJAS CARGA L Calculo =17.70 19.80 de Línea Figura Figura 18.50 m *ARREGL m dCAJA ab DE C N NORMAL presión TIPO OPERACI DE III.12.III.13 piezométri IV.16.IV.19.IV.20.IV.21.IV.23.IV.24.IV.25.IV.26.IV.27.IV.4.IV.5.m NATURAL ZONA ALTA E aO Lválvulas paños .===500P IDISTRIB. 12” De diam. C.ETR. C..TERR C.TERR. C. REG 1 DE hidrodinám PARA CONJUN ÓN DE Descarga Tablero ca Depósitos losa Corte Analogía tablero Losa Losa Q de tapa de del deI R E Dde ZONA M 0= interiores 2665.50 M3 O 0 OPERACI TO rectangula concreto cárcamo de concreto. las sVÁLVULA losa losa ica 67.70 IOPERACI l.p.s. C.PIEZ. = C. TERR. = 0DEL ALTA BAJA 2683.00 .TÓN 2665.50 PARA TANQUE DE =baja. EL res zona de masas E 0 m 3.60+15.0 VÁLVUL DESAGU ZONA virtuales bombeo. virtuales. C. PIEZ = 0 2683.00 0+2.51+6. AS. ALTA. E adheridas SEGÚN PLANO D 00 = para un V.C. 1957 DE LA m E EXTINTA 27.11 m deposito S.A.H.O.P. superficial P R . E D I O Tabla 5.- Áreas por zonas de presión…………………………………………..…..166 Tabla 6.- Datos de proyecto de cada zona de presión……………………………..166 Tabla 7.- Dimensiones de los atraques de concreto…………………………….....171 Tabla 8.- Integración de longitudes…………………………….……………………173 Tabla 9.- Comprobación de que el gasto está repartido………………….……..…176 Tabla 10.-Integración de longitudes………………………………………………….189 Tabla 11.- Comprobación de que el gasto está repartido………………………….193 Tabla 12.- profundidad y ancho de la zanja……………………………………...….208 Tabla 13.- Tabla resumen de las cantidades de obra……………………………...210
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