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INFORME DE TRABAJO PRÁCTICO
HORMIGÓN ARMADO
Trabajo integrador 2da. Entrega
Tema: Dimensionamiento de losas
Grupo Nro: 1
Integrantes:




Flores, Yanina
Franchini, Andrea Belén
Prytz Nilsson, Gustavo Gabriel
Velázquez, Jorge Darío
AÑO 2016
Memoria técnica
Pre-dimensionamiento de losas:
En primer lugar, con las dimensiones de cada losa se las clasificó en unidireccionales y
bidireccionales. A partir de lo cual se realizó un pre dimensionamiento de los espesores de losa de
acuerdo con la esbeltez de las losas. Para losas Unidireccionales se utilizó la tabla 9.5.a) del
reglamento CIRSOC 201 Capítulo 9.
En cuanto a las losas bidireccionales, se utilizó la tabla 9.5.3.2 del Reglamento CIRSOC 201,
también del Capítulo 9:
Análisis de Cargas:
Seguidamente, se determinaron las cargas permanentes de cada losa, teniendo en cuenta los
siguientes valores de peso unitario, extraídos del Reglamento CIRSOC 101:
 Piso: Baldosa cerámica, 12 mm de espesor, 23kN/m3.
 Carpeta: Mortero de cemento pórtland y arena, 21kN/m3.
 Contrapiso: Hormigón de cemento pórtland, arena y cascote, 18kN/m3.
 Losa: Hormigón de cemento pórtland, arena y canto rodado o piedra partida
(Armado), 25kN/m3.
 Cielorraso: plaquetas de yeso, montadas sobre armadura de aluminio, 0,2kN/m2.
 Mampostería: Ladrillo hueco cerámico portante, % huecos menor que 60 -Con
revoque o completa, mortero a la cal o cemento, 12kN/m3.
A continuación se presentan algunos ejemplos del análisis de cargas realizado sobre las losas:
Losa maciza:
Análisis de cargas - Baño - L4
KN/m³
Peso unitarioKN/m²
Espesor
Carga
Piso
0,28
23
0,012
Carpeta
21
0,020
Contrapiso
18
0,190
Losa
25
0,080
Cielorraso
0,2
Mampostería
10,5
0,160
D
Servicio (L)
2
L
0,276
0,420
3,420
2,000
0,200
1,680
7,996
2,000
2,000
Losa alivianada:
Peso unitario
Piso
Carpeta
Contrapiso
Losa
Cielorraso
Mampostería
Servicio (L)
Análisis de cargas - L 13
KN/m²
KN/m³
Espesor
Carga
0,28
23
0,012
0,276
21
0,020
0,420
18
0,080
1,440
3,720
0,2
0,200
2,050
D
8,106
2
2,000
L
2,000
*Ladrillos de 18cm para losa alivianada
Voladizo (Balcón):
Peso unitario
Piso
Carpeta
Contrapiso
Losa
Cielorraso
Mampostería
Servicio (L)
Análisis de cargas - Balcón-V16
KN/m²
KN/m³
Espesor
Carga
0,28
23
0,012
21
0,020
18
0,080
25
0,150
0,2
12
0,000
D
5
L
0,276
0,420
1,440
3,750
0,200
0,000
6,086
5,000
5,000
Cálculo de Solicitaciones:
Con la ayuda de las Tablas de Pozzi-Azaro, se determinaron los coeficientes de momentos y
reacciones para cada losa, en función a sus dimensiones y relaciones de vínculo. Estos coeficientes
se utilizaron para determinar los valores totales de momentos y reacciones para cada tipo de carga.
Cada parámetro luego se mayoró con lo polinomios de carga, adoptándose el mayor de los valores
obtenidos.
Para el caso de las losas alivianadas, el valor de la carga permanente se determina para cada losa,
a partir de la dimensión y distribución de los nervios, la capa de compresión y los casetones, a lo cual
se le agregan algunos valores de la tabla para losas macizas. A continuación se detallan las
solicitaciones de cada losa, calculadas con los coeficientes de las tablas 29 a 49 del Pozzi-Azaro,
utilizando la siguiente expresión:
2
𝑆 = 𝑐𝑜𝑒𝑓. 𝑑𝑒 𝑡𝑎𝑏𝑙𝑎 ∗ 𝑐𝑎𝑟𝑔𝑎 (𝑞) ∗ 𝑙𝑚𝑒𝑛𝑜𝑟
Una vez obtenidos todos los valores de Momentos en tramos y empotramientos se procedió a
compensar y redistribuir los momentos en los empotramientos de losas contiguas, en los que
eventualmente se utilizaron las Tablas de Jorge Bernal para compensación.
A continuación se presentan un ejemplo de las tablas utilizadas para el cálculo de
solicitaciones y su correspondiente polinomio de cargas:
Análisis de cargas - Pasillo- L8
KN/m³
Peso unitarioKN/m²
Espesor
Carga
Piso
0,28
23
0,012
Carpeta
21
0,020
Contrapiso
18
0,080
Losa
25
0,080
Cielorraso
0,2
Mampostería
10,5
0,000
D
Servicio (L)
2
L
0,276
0,420
1,440
2,000
0,200
0,000
4,336
2,000
2,000
Altura mínima por deformación
Coeficiente Luz menor Altura
34,5
1,85
0,05
Tabla
A
A
Mx
0,0348
Losa 8
Lx/Ly
Ly/Lx
1,85
1,17 0,86
My
Rx
0,0506
0,33
Mx
My
Lx
Ly
27
A
2,16
Relm í n
0,86
Ry
0,259
Lmenor
A
1,85
D
L
U
Rx
Ry
0,52
0,75
4,90
Mx
0,238
Mx
1,001
My
0,346
My
1,455
Rx
2,259
Rx
9,491
3,84
Ry
1,773
Ry
7,449
Cálculo de Armaduras:
En cuanto a la cuantía de acero en las losas, el dimensionamiento por flexión se diferenció para
macizas y alivianadas, utilizando como herramientas la tabla 3 de flexión de Moller (tablas kd) para
ambos análisis y la tabla 54 de Pozzi- Azaro para armaduras de losas alivianadas y la 55 para
armaduras de losas macizas. Para todas las losas se consideró un Hormigón H20 y una armadura de
acero ADN 420 de los diámetros comerciales que se requieran.
Las fórmulas utilizadas para el cálculo de las armaduras fueron:
𝑘𝑑 =
𝑑
√𝑀𝑛
𝑏
𝑑 = ℎ − 𝑐𝑐 − ∅⁄2
𝐴𝑠 = 𝑘𝑒 .
𝑀𝑛
𝑑
Para losas macizas la armadura mínima será:
𝐴𝑠 𝑚í𝑛 = 0,0018 ∗ 𝑏 ∗ 𝑑
Para losas nervuradas la armadura mínima por nervio será:
𝐴𝑠 𝑚í𝑛 = √20 ∗
𝑏∗𝑑
𝑏∗𝑑
≥ 1,4 ∗
4 ∗ 420
420
Para calcular la armadura de repartición se debe utilizar la siguiente expresión:
𝐴𝑠 𝑟 = 0,20 ∗ 𝐴𝑠 𝑝𝑝𝑎𝑙
Además se debe verificar la cuantía mínima por contracción y temperatura:
𝐴𝑠 𝑟 ≥ 𝐴𝑠 𝑚í𝑛 = 0,0018 ∗ 𝑏 ∗ 𝑑
LOSA 8
0
1,001
Espesor de losa h
8
Mu [KNm/m]
Cc [cm]
d [cm]
db
kd
Tabla 3 Flexión
Kd
Ke [cm2/MN]
et [%ₒ]
Kc
kz
c [cm]
As
As mín
As adoptado
Se
1,455
Dirección Dirección
principal
principal
x-x
y-y
1,112
1,617
2
2
5,1
5,7
0,6
0,6
1,529
1,418
H20
H20
1,218
24,301
60
0,048
0,98
1,218
24,301
60
0,048
0,98
0,2448
0,2736
9,491
0
7,449
0
0
Separación para armadura principal por flexión (x-x)
20 cm
15 cm
30 cm
Separación para armadura principal por flexión (y-y)
20 cm
15 cm
30 cm
0,52996298 0,68923889
0,918
1,026
0,918
1,026
1ϕ6 c/15
1ϕ6 c/15
*VER JUSTIFICACIONES
Cambios realizados para la 2da entrega:
En primera instancia, se trabajó con espesor de 12cm para las losas, pero muchas losas se vieron
sobredimensionadas en cuanto a la cantidad de hormigón que se necesitaba para su construcción,
aumentando además considerablemente el peso propio de las mismas. Por lo tanto, se cambió la
losa bandeja 4 por una losa maciza con cañerías suspendidas para disminuir el espesor de la losa,
ya que por debajo de la misma se contaba con cielorraso suspendido.
Se adoptaron los espesores de 8cm para las losas L8 y L12, así quedaron definidos espesores de 12
y 8 cm para las losas macizas. Esto permitió alivianar las cargas sin aumentar exageradamente la
variedad de los espesores, facilitando la construcción.
 Análisis de carga permanente para losas alivianadas
El análisis de carga para losas alivianadas se obtuvo promediando los análisis de carga realizados
para varias losas, procediéndose de la siguiente manera:

Para la losa n°13 se realizó un análisis de la carga por peso propio que producen las losas
alivianadas con ladrillos de 8cm:
Losa 13-Análisis de carga P esp [KN/m3]
m2/unidad unidades
espesor
m3
PESO
Ladrillo hueco no portante
7
0,259
64
0,08
1,326
9,283
nervios verticales
25
0,47
5
0,08
0,188
4,700
nervios horizontales
25
0,39
8
0,08
0,250
6,240
capa compresión
25
18,39
1
0,05
0,920
22,988
PESO TOTAL
43,210
PESO/m2
2,350

Para la losa n°13, 14, 15 se realizó un análisis de la carga por peso propio que producen las
losas alivianadas con ladrillos de 18cm:
Losa 13-Análisis de carga P esp [KN/m3]
m2/unidad unidades
espesor
m3
PESO
Ladrillo hueco no portante
7
0,259
64
0,18
2,984
20,886
nervios verticales
25
0,47
5
0,18
0,423
10,575
nervios horizontales
25
0,39
8
0,18
0,562
14,040
capa compresión
25
18,39
1
0,05
0,920
22,988
PESO TOTAL
68,488
PESO/m2
3,724
 LOSAS 13, 14 y 15
Se procedió a realizar un análisis de acuerdo a la conveniencia de utilizar losas alivianadas en el
sector donde se encontraban las losas 13, 14 y 15, en lugar de utilizar losas macizas
Se analizaron las cargas para la losa 13 y se obtuvieron sus correspondientes solicitaciones:
Maciza:
Peso unitario
Piso
Carpeta
Contrapiso
Losa
Cielorraso
Mampostería
Servicio (L)
Alivianada:
Análisis de cargas - Cocina Comedor - L13
KN/m²
KN/m³
Espesor
Carga
0,28
23
0,012
21
0,020
18
0,080
25
0,130
0,2
0,000
D
2
L
Peso unitario
Piso
Carpeta
Contrapiso
Losa
Cielorraso
Mampostería
0,276
0,420
1,440
3,250
0,200
0,000
5,586
2,000 Servicio (L)
2,000
Análisis de cargas - Cocina Comedor - L13
KN/m²
KN/m³
Espesor
Carga
0,28
23
0,012
0,276
21
0,020
0,420
18
0,080
1,440
2,350
0,2
0,200
0,000
0,000
D
4,686
2
2,000
L
2,000
Maciza:
Alivianada:
Altura mínima por deformación
Coeficiente Luz menor Altura
30
4,03
0,13
Altura mínima por deformación
Coeficiente Luz menor Altura
30
4,03
0,13
Maciza:
Tabla
Lx
A
A
26
Ly
4,03
A
Losa 13
Lx/Ly
5
Ly/Lx
0,81 1,24
Relm í n
0,81
0,0683
0,0298
0,265
0,45
6,20
2,70
24,04
40,82
2,22
0,97
8,61
14,62
10,985
4,793
42,622
72,377
Lmenor
A
4,03
D
L
U
Alivianada:
Tabla
A
A
Lx
26
A
Ly
4,03
Losa 13
Lx/Ly
5
Ly/Lx
0,81 1,24
Relm í n
0,81
0,0683
0,0298
0,265
0,45
5,20
2,27
20,17
34,25
2,22
0,97
8,61
14,62
9,787
4,270
37,974
64,484
Lmenor
A
4,03
D
L
U


Se observó que la carga permanente se redujo en aproximadamente un 17% alivianando la
losa.
Las solicitaciones que se obtuvieron en ambos casos difieren. Para Mx por ejemplo, el
momento disminuye en aproximadamente un 10%.
Sin embargo, se propuso optimizar el diseño aprovechando las cualidades que tienen las losas
alivianadas de proveer un mayor brazo de palanca, con un peso propio relativamente menor al
que causaría una losa maciza de grandes espesores.
Propuesta para optimizar la estructura
Se optó por realizar una losa alivianada que abarque las losas 13, 14 y 15.
Para considerar la sobrecarga causada por la mampostería, se consideró un área de influencia
tomada en cuenta por el libro “Losas – Ing. Jorge R. Bernal” y se determinó el valor de carga por
m2 sobre la misma.
En el siguiente cuadro podemos observar los valores considerados para analizar la carga producida
por la mampostería:
Sobrecarga de mampostería
Pared perpendicular a Y-Y
12
0,15
2,5
4,4
2,2
19,8
9,68
2,045
Pesp [KN/m3]
b [m]
h [m]
L [m]
Ancho infl [m]
Peso [KN]
A influencia
Peso [KN/m2]
A continuación se presenta el estudio realizado para la carga de la losa cuando actúa la
mampostería:
El análisis “con mampostería” se aplicó a la zona de influencia de la pared de mampostería.
Con mampostería
Peso unitario
Piso
Carpeta
Contrapiso
Losa
Cielorraso
Mampostería
Servicio (L)
Sin mampostería
Análisis de cargas - L 13, 14, 15
KN/m²
KN/m³
Espesor
Carga
0,28
23
0,012
0,276
21
0,020
0,420
18
0,080
1,440
3,720
0,2
0,200
2,050
D
8,106
2
2,000
L
2,000
Servicio (L)
Altura mínima por deformación
Coeficiente Luz menor Altura
26
5
0,19
Tabla
A
26
Mx
A
Lx
A
A
D
L
U
Ly
8,36
My
0,0243
Lmenor
5
Mx
My
4,92
Mx
My
1,215
Mx
My
7,853
Rx
0,082
Análisis de cargas - L 13, 14, 15
KN/m²
KN/m³
Espesor
Carga
0,28
23
0,012
0,276
21
0,020
0,420
18
0,080
1,440
3,720
0,2
0,200
0,000
D
6,056
2
2,000
L
2,000
Peso unitario
Piso
Carpeta
Contrapiso
Losa
Cielorraso
Mampostería
Altura mínima por deformación
Coeficiente Luz menor Altura
26
5
0,19
Losa 13,14,15
Lx/Ly
Ly/Lx
5
1,67 0,60
Ry
0,566
0,267
Tabla
Relm í n
A
0,60
Mx
A
A
A
Rx
16,62
Rx
4,100
54,11
L
Ry
28,300
Rx
26,501
D
Ry
114,70
13,350
U
Ry
182,920
86,289
Lx
26
Ly
8,36
My
0,0243
Lmenor
5
Mx
My
3,68
Mx
My
1,22
Mx
My
6,359
Rx
0,082
Losa 13,14,15
Lx/Ly
Ly/Lx
5
1,67 0,60
Ry
0,566
0,267
Rx
12,41
Ry
85,69
Rx
4,100
28,300
Rx
21,458
40,42
Ry
13,350
Ry
148,111
69,869
Relm í n
0,60
LOSA 13,14,15
LOSA 13,14,15
Mx
My
7,85
Rx
26,50
Espesor de losa h
Mx
Ry
182,92
23
Dirección Dirección
principal
principal
x-x
y-y
Mu [KNm/m]
8,73
29,45
Cc [cm]
2
2
d [cm]
19,4
20,4
Db propuesto
10
12
kd
2,077
1,189
bw
11
12
H -Tabla 3 Flexión
20
20
Kd
1,218
0,89
Ke [cm2/MN]
24,301
24,766
et [%ₒ]
60
30
Kc
0,048
0,091
kz
0,98
0,961
c [cm]
0,931
1,856
As
1,093
3,575
Área influencia
0,54
0,48
As por nervio
0,59
1,72
As mín/nervio
0,422
0,492
As mín/nervio
0,528
0,616
As adoptada
0,59
1,72
1ϕ10
2ϕ12
Se
86,29
My
6,36
Espesor de losa h
Mu [KNm/m]
Cc [cm]
d [cm]
Db propuesto
kd
bw
H -Tabla 3 Flexión
Kd
Ke [cm2/MN]
et [%ₒ]
Kc
kz
c [cm]
As
Área influencia
As por nervio
As mín/nervio
As mín/nervio
As adoptada
Se
Rx
21,46
Ry
148,11
69,87
23
Dirección Dirección
principal
principal
x-x
y-y
7,07
23,84
2
2
19,4
20,4
10
12
2,308
1,321
11
12
20
20
1,218
1,218
24,301
24,301
60
60
0,048
0,048
0,98
0,98
0,93
0,98
0,89
2,84
0,54
0,48
0,48
1,36
0,42
0,49
0,53
0,62
0,53
1,36
1ϕ10
2ϕ12
Se observó que las armaduras dispuestas para toda la losa cubren el efecto producido por la carga
permanente de las mamposterías. Por lo tanto, se cree innecesario reforzar la armadura en la zona
en que influye la mampostería en esta losa.
Por último se calculó la armadura mínima por retracción y temperatura:
As mínima por retracción y T
Capa de compr.
5
As
0,9
Malla soldada Q92 (0,92cm²/m)
LOSAS L1 y L2
En cuanto a la relevancia de hacer alivianadas las losas L1 y L2, se pudo observar que en el
análisis de carga, la carga permanente de una losa maciza de espesor 10cm (valor adoptado por
análisis de esbeltez), en relación a una losa alivianada de 13 cm (5cmde capa de compresión más 8
cm de altura del casetón), la losa alivianada posee tan solo un 4% menos de carga. A partir de esto se
puede concluir que no se justifica la realización de losas alivianadas para en caso, ya que el costo de
la mano de obra superaría al costo ahorrado en hormigón.
A continuación se presentan ambos análisis, el cual es el mismo para las losas L1 y L2, ya que
tienen dimensiones similares:
Análisis de cargas - Dormitorio - L1-Maciza
KN/m³
Peso unitarioKN/m²
Espesor
Carga
Piso
0,28
23
0,012
Carpeta
21
0,020
Contrapiso
18
0,080
Losa
25
0,100
Cielorraso
0,2
Mampostería
12
0,000
D
Servicio (L)
2
L
0,276
0,420
1,440
2,500
0,200
0,000
4,836
2,000
2,000
Análisis de cargas - Dormitorio - L1-Alivianada
KN/m³
Peso unitarioKN/m²
Espesor
Carga
Piso
0,28
23
0,012
Carpeta
21
0,020
Contrapiso
18
0,080
Losa
Cielorraso
0,2
Mampostería
12
0,000
D
Servicio (L)
2
L
0,276
0,420
1,440
2,300
0,200
0,000
4,636
2,000
2,000
Para poder justificar la realización de losas alivianadas, a fin de ejercitar el cálculo específico de
éstas, de optó por unificar L1 y L2, ya que habitualmente las losas nervuradas se utilizan para cubrir
dimensiones de grandes luces. En este caso, para un espesor de losa maciza de 17 cm (esbeltez) y una
losa alivianada del mismo espesor, se determinó que la losa alivianada posee una carga permanente
al menos 20% menor que la maciza. Por lo que en este caso se justifica la utilización de una losa
nervurada.
A continuación se muestra el análisis de la carga de losa realizado para el caso alivianado:
Una vez obtenidos los valores de carga permanente y sobrecarga, se procede a calcular las
solicitaciones en la losa. A partir de esto, se procedió a calcular la armadura necesaria en cada nervio,
la cual dio 2barras de Ø10 mm para la dirección de mayor momento y 2 barras de Ø6 mm para la otra
dirección.
En cuanto a la mampostería de la pared que divide las habitaciones, ubicado a 3,1m de la línea
municipal, se consideró una carga distribuida en la dirección principal con mayor momento, en este
caso la dirección y-y. Ésta carga se sumó a la carga permanente de la losa y se realizó el cálculo de
solicitaciones que le corresponden a la zona de influencia de la pared. En este caso, dicha zona abarca
una faja de 1,95m centrado en el eje de la pared, por la cual cruzan 3 nervios, con una cuantía de 2
barras de Ø12 mm por nervio, mientras que en el resto de la losa son necesarias únicamente 2barras
de Ø10mm.
Planta de techos:
Por último, se procedió a calcular las losas y sus correspondientes vigas de la planta superior del
edificio. La misma contiene las estructuras de la terraza y el compartimento que contiene al tanque
de agua. Esto se debe a que para la primera entrega solo se consideró analizar una planta del edificio,
pero todas las plantas serán necesarias para el cálculo de columnas.
PLANILLA RESÚMEN FINAL
n° Tipo Dirección
1 maciza unidirecc
1 maciza unidirecc
2 Nerv. bidirecc.
2 Nerv. bidirecc.
3 maciza bidirecc.
3 maciza bidirecc.
3, 7 maciza bidirecc.
4 maciza bidirecc.
4 maciza bidirecc.
5 maciza unidirecc
5 maciza unidirecc
6 maciza bidirecc.
6 maciza bidirecc.
6, 7 maciza bidirecc.
6, 11 maciza bidirecc.
7 maciza bidirecc.
7 maciza bidirecc.
8 maciza bidirecc.
8 maciza bidirecc.
11 maciza bidirecc.
11 maciza bidirecc.
12 maciza bidirecc.
12 maciza bidirecc.
13 nerv. Bidirecc.
13 nerv. Bidirecc.
14 maciza unidirecc.
15 maciza bidirecc.
15 maciza bidirecc.
16 maciza bidirecc.
16 maciza bidirecc.
17 maciza unidirecc
17 maciza unidirecc
Eje
y
x
x
y
x
x
y
x
y
x
y
x
y
x
y
x
x
x
x
x
y
x
y
y
x
y
x
y
x
y
x
y
Planilla resúmen de cálculos
Sector Mu b h
d
kd
apoyo 1,51 100 8 5,97 1,456
tramo
- 100 8
tramo 4,83 10 17 13,2 1,899
tramo 11,1 10 17 14,5 1,38
tramo 3,9 100 8 5,7 0,91
tramo 2,18 100 8 5,1 1,09
apoyo 6,09 100 8 5,7 0,668
tramo 4,93 100 8 5,7 0,812
tramo 1,19 100 8 5,1 1,2
tramo 3,94 100 8 5,7 0,91
tramo
- 100 8
tramo 2,93 100 10 7,7 1,42
tramo 2,93 100 10 7,1 1,31
apoyo -7,28 100 8 5,7 0,668
apoyo 7,75 100 10 7,7 0,875
tramo 3,95 100 8 5,7 0,9
tramo 1,9 100 8 5,1 1,17
tramo 1,11 100 8 5,1 1,53
tramo 1,62 100 8 5,17 1,42
tramo 4,63 100 10 7,7 1,13
tramo 4,11 100 10 7,1 1,11
tramo 1,31 100 8 5,7 1,57
tramo
1 100 8 5,1 1,61
tramo 23,8 12 23 20,4 1,321
tramo 7,07 11 23 19,4 2,308
apoyo 19,3 100 15 13 0,936
tramo 5,25 100 10 7,7 1,06
tramo 1,57 100 10 7,1 1,794
tramo 0,91 100 10 7,7 2,546
tramo 0,91 100 10 6,9 2,281
tramo 6,14 100 13 10,7 1,365
tramo
- 100 13 -
As As adopt.
1,07
1ϕ6
1,07
1ϕ6
0,57
2ϕ6
1,08 2ϕ10
1,7
1ϕ6
1,06
1ϕ6
2,74
1ϕ6
2,18
1ϕ6
0,918 1ϕ6
1,71
1ϕ6
1,71
1ϕ6
1,39
1ϕ6
1,28
1ϕ6
3,27
1ϕ6
2,54
1ϕ6
1,71
1ϕ6
0,92
1ϕ6
0,92
1ϕ6
1,03
1ϕ6
1,49
1ϕ6
1,43
1ϕ6
1,03
1ϕ6
0,92
1ϕ6
1,36
2ϕ12
0,53
1ϕ10
3,66
1ϕ10
1,7
1ϕ6
1,28
1ϕ6
1,39
1ϕ8
1,24
1ϕ6
1,93
1ϕ8
1ϕ6
1,93
separac
c/15cm
c/16cm
c/nervio
c/nervio
c/15cm
c/15cm
c/10cm
c/13cm
c/15cm
c/15cm
c/20cm
c/15cm
c/15cm
c/7,5cm
c/10cm
c/15cm
c/15cm
c/15cm
c/15cm
c/15cm
c/15cm
c/15cm
c/15cm
c/nervio
c/nervio
c/20cm
c/15cm
c/15cm
c/18cm
c/15cm
c/20cm
c/14cm
Algunas justificaciones:
En ambas direcciones de las losas 8 y 12, como así también la dirección “y” de la losa 4, se
adopta una separación de 15 cm ya que al realizar la verificación de los límites para la
separación entre las barras de la armadura estipulado por el reglamento CIRSOC 201 en su
capítulo 7, resulta menor que el valor obtenido de la tabla Pozzi T-55. Cabe destacar, que
dicha sobre dimensión en la cuantía de las armaduras es directamente proporcional al espesor
de las losas; donde dichos espesores, con ánimo de homogeneizar los mismos y así reducir
el costo de mano de obra, se consideró utilizar un valor equivalente.
Planos de armado
Ganchos normales:
Del reglamento CIRSOC 201-2005 podemos observar que se debe respetar lo siguiente:
Se adoptaron según el caso:
 Ganchos con un ángulo de doblado de 90° más una prolongación, como mínimo de 12db en el
extremo libre de la barra.
 Ganchos con un ángulo de doblado de 1800° más una prolongación de 4 db, pero como
mínimo de 60mm, en el extremo libre de la barra.
En todos los casos se utilizaron db menores a 25mm de diámetro.
Armadura mínima por contracción y temperatura
PLANILLA DE DOBLADO DE ACEROS - LOSAS
Elemento Nº
db
Largo
Cantidades
Corte Parc. Uds Total
Formas
140
1
1
6
1
2
6
2
3
2
4
6
7,5
16
268
16
2
5
10
12
100
17
166
17
2
6
12
14,5
17
166
2
7
10
2
8
4
9
6
8
4
10
6
8
4
11
6
8
4
12
6
5
13
6
5
14
6
Largo
Total
1,48
1
26
26
38,35
4,55
1
4
4
18,20
5,75
1
5
5
28,75
7,5
5,55
1
5
5
27,75
12
4,11
1
6
6
24,66
4,28
1
3
3
12,84
4,14
1
6
6
24,84
4,19
1
3
3
12,57
8
3,61
14
1
14
50,54
8
3,67
14
1
14
51,38
8
2,31
26
1
26
60,06
8
2,34
26
1
26
60,84
1,81
23
1
23
41,63
1,87
23
1
23
43,01
7,5
440
7,5
7,5
6
560
7,5
7,5
128
128
100
100
100
14,5
17
390
12
12
12
390
14,5
14,5
345
61
61
11
207
11
215
35
172
11
8
8
165
8
25
8
25
11
99
11
8
5
15
6
8
3
16
6
8
3
17
6
8
3Y7
18
6
3Y7
19
6
8
3Y7
20
6
8
7
21
6
7
22
6
8
6Y7
23
6
8
6
24
6
8
6 Y 11
25
6
8
6 Y 11
26
6
8
6 Y 11
27
6
8
11
28
6
8
11
29
6
8
8
30
6
8
346
55
72
8
1
8
28,96
2,86
13
1
13
37,22
2,91
14
1
14
40,74
7,61
10
1
10
76,07
8
7,81
9
1
9
70,29
8
2,86
18
1
18
51,48
5,30
13
1
13
68,94
8
2,91
12
1
12
34,92
8
2,86
24
1
24
68,64
8
4,63
12
1
12
55,56
7,98
13
1
13
103,73
8
7,96
12
1
12
95,52
8
2,96
24
1
24
71,04
3,63
15
1
15
54,45
8
3,62
14
1
14
50,68
8
2,01
14
1
14
28,14
55
149
5,7
5,7
8
275
8
160
6
5,7
232
8
3,62
8
72
197
8
765
270
173
8
55
275
5,7
5,7
8
275
270
170
70
190
8,5
80 8,5
8,5
229
8,5
170
8,5
184
8,5
85
8
780
280
70
70
8,5
190
346
185
8,5
8
29
8
31
6
8
8
32
6
8
8
33
6
12
34
6
8
12
35
6
8
12
36
6
8
12
37
6
13
38 10
13
29
11
111
11
215
8
2,07
14
1
14
28,98
8
2,31
12
1
12
27,72
8
2,34
12
1
12
28,08
8
2,26
14
1
14
31,64
8
2,32
14
1
14
32,48
8
2,31
14
1
14
32,34
8
2,34
14
1
14
32,76
8,90
1
8
8
71,20
5,29
1
6
6
31,73
12
9,06
1
8
8
72,48
14,4
5,45
1
7
7
38,14
2,62
1
50
50
131,00
6,30
1
20
20
126,00
6,28
1
21
21
131,88
3,61
1
11
11
39,71
35
172
11
8
210
34
34
11
126
11
215
35
172
11
8
12
866
12
39 12
14,4
500
14,4
13
40 10
12
13
41 12
14,4
14
42 10
12
15
43
154
154
27
520
27
27
300
27
81
81
250
6
7,5
369
346
615
113
15
44
6
7,5
15
45
6
7,5
9
7,5
9
113
7,5
7,5
63
9
9
15
46
8
7,5
16
47
8
10
16
48
8
10
117
16
49
6
7,5
215
16
50
6
7,5
17
51
8
10
117
215
43
52
8
17
53
6
7,5
17
54
6
7,5
9
10,0
9
10
7,5
9
9
7,5
100
10,0
10
10
12
12
44,04
2,35
1
6
6
14,10
2,41
1
6
6
14,46
2,30
1
7
7
16,10
2,36
1
8
8
18,88
2,35
1
10
10
23,50
2,43
1
10
10
24,30
2,30
1
8
8
18,40
4,21
1
8
8
33,68
43
10
7,5
10
186
1
43
215
10
3,67
43
117
43
17
7,5
215
43
10
63
208
100
7,5
1Ø6c/15cm (arriba)
P. 1º Y 2º PISO
5,61
3,03
1Ø6c/16 cm (arriba)
LV1
8cm
V102
2,59
V104
2Ø6c/nervio (abajo)
V112
4
V125
B
V114
1Ø6c/15cm (abajo)
1Ø6c/15cm (abajo)
V120
1Ø6c/15cm (abajo)
L12
8cm
V126
2,15
V109
1Ø6 c/15cm (abajo)
1Ø6 c/15cm (abajo)
4,15
L11
10cm
V122
V115
LE10
12cm
V124
2,1
L7
8cm
1Ø6 c/15cm (abajo)
LE9
12cm
V101
3,65
V117
1Ø6c/7,5cm (arriba)(*)
8cm
V118
2,05
L6
10cm
V123
V111
L8
1Ø6c/10cm (arriba) (*)
1,85
1Ø6 c/15cm (abajo)
V116
1Ø6c/15cm (abajo)
V103
1,8
1Ø6 c/13cm (abajo)
L3
8cm
1Ø6c/10cm (arriba)
V113
1Ø6 c/15cm (abajo)
1,65
V105
L4
8cm
L5
8cm
1Ø6c/15cm (abajo)
1Ø6c/15cm (abajo)(*)
V110
1Ø6 c/20cm (abajo)
V119
V108
V121
2Ø10 c/nervio (abajo)
L2
17cm
1Ø6 c/15cm(abajo)
B
2Ø12 c/nervio (abajo)
V107
3,9
2Ø10 c/nervio (abajo)
V106
V128
3,46
2,75
(*) 2 barras entre armaduras principales
Planta de estructuras Esc. 1:75
Para todas las losas alivianadas se coloca una
malla soldada Q92 (0.92cm²/m)
2,15
3,46
V130
1,01
2,51
V129
2Ø12c/ nervio (arriba)
2Ø12c/ nervio (abajo)
2Ø12c/ nervio (arriba)
V138
V134
L13
23cm
1Ø10 c/ nervio (abajo)
1Ø10c/20cm (arriba)
5
V127
1Ø10 c/ 2 nervio (arriba)
V136
2,75
V132
1Ø10 c/ 2 nervios (arriba)
V142
V140
2,5
LV14
15cm
Para todas las losas alivianadas se coloca una
malla soldada Q92 (0.92cm²/m)
Planta de estructuras Esc. 1:75
2,5
B
1,65
B
canaleta
de cinc
V148
V150
3,65
3,8
V135
V139
1Ø8c/18cm (abajo)
1Ø6c/15cm (abajo)
L16
10cm
2
V131
V146
2,05
1Ø6c/15cm (abajo)
2,15
3,46
V152
Planta de estructuras Terraza Esc. 1:75
canaleta de cinc
4,3
V137
2,1
V133
1Ø6c/15cm (abajo)
L15
10cm
4
V143
1Ø6c/14cm (abajo)
V141
L17
13cm
1Ø8c/20cm (abajo)
2,15
Planta de estructuras - Tanque de agua
Esc. 1:75