1. No category

PDVSA
MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO
TRANSFERENCIA DE CALOR
HORNOS
PDVSA N°
MDP–05–F–04
0
NOV.95
REV.
FECHA
APROB.
E1994
TITULO
SISTEMAS DE TIRO FORZADO
25
DESCRIPCION
FECHA
PAG. REV.
APROB.
APROB. APROB.
FECHA
ESPECIALISTAS
MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO
PDVSA
.Menú Principal
TRANSFERENCIA DE CALOR
HORNOS
SISTEMAS DE TIRO FORZADO
Indice manual
Indice volumen
PDVSA MDP–05–F–04
REVISION
FECHA
0
NOV.95
Página 1
Indice norma
Indice
1 OBJETIVO . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
2
2 ALCANCE . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
2
3 REFERENCIAS . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
2
4 CONSIDERACIONES BASICAS DEL DISEÑO . . . . . . . . . . . . . . . . .
3
4.1
4.2
4.3
4.4
4.5
4.6
4.7
Quemadores . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
Ductos . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
Ventilador . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
Control de ruido . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
Seguridad . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
Control del flujo del aire de combustión . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
Medición del flujo de aire . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
3
3
6
9
9
10
11
5 PROCEDIMIENTOS DE CALCULO . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
11
6 NOMENCLATURA . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
16
7 APENDICES
Tabla 1
Figura 1
Figura 2
Figura
Figura
Figura
Figura
Figura
3.A
3.B
4
5
6
Información para la especificación de diseño del ventilador
y el ducto . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
Sistema de tiro forzado típico . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
Curvas características típicas para ventiladores de tiro forzado
con curva re–graficada del sistema de resistencia . . . . . . . . . . . . .
Curvas psicrométricas (unidades SI) . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
Curvas psicrométricas (unidades inglesas) . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
Velocidad del aire contra cabezal dinámico . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
Cambio de la densidad del aire con la altitud . . . . . . . . . . . . . . . . . .
Pérdidas de presión en codos . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
18
19
20
21
22
23
24
25
MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO
PDVSA
.Menú Principal
1
TRANSFERENCIA DE CALOR
HORNOS
SISTEMAS DE TIRO FORZADO
Indice manual
Indice volumen
PDVSA MDP–05–F–04
REVISION
FECHA
0
NOV.95
Página 2
Indice norma
OBJETIVO
Presentar información básica que pueda usarse en la evaluación de ofertas
quemadores nuevos para hornos de proceso. Esta información cubre criterios de
diseño que sean propietarios de PDVSA y sus filiales.
El tema “Hornos”, dentro del area de “Transferencia de Calor”, en el Manual de
Diseño de Procesos (MDP), está cubierto por los siguientes documentos:
PDVSA–MDP–
Descripción de Documento
05–F–01
Hornos: Principios Básicos.
05–F–02
Hornos: Consideraciones de diseño.
05–F–03
05–F–04
Hornos: Quemadores.
Hornos: Sistemas de tiro forzado (Este documento).
05–F–05
Hornos: Precalentadores de aire.
05–F–06
Hornos: Generadores de gas inerte.
05–F–07
Hornos:Incineradores.
Este documento, junto con los demás que cubren el tema de “Hornos”, dentro del
Manual de Diseño de Procesos (MDP) de PDVSA, son una actualización de la
Práctica de Diseño “HORNOS”, presentada en la versión de Junio de 1986 del
MDP (Sección 8).
2
ALCANCE
Esta subsección cubre el ventilador, el ducto y la instrumentación requerida para
el sistema de quemador de tiro forzado. Los requerimientos adicionales para
sistemas, que contienen precalentadores de aire son cubiertos en el documento
PDVSA–MDP–05–F–05.
3
REFERENCIAS
Manual de Diseño de Proceso (versión 1986)
S Vol VII y VIII, Sección 12 “Instrumentación”
S Vol VIII y IX, Sección 15 “Seguridad en el diseño de plantas”
Manual de Ingeniería de Diseño
S PDVSA–MID–B–201–PR “Hornos de fuego directo”
S PDVSA–MID–GB–205 “Ventiladores centrífugos”
S PDVSA–MID–GB–206 “Sopladores de uso general”
S PDVSA–MID–K–337: “ Furnace instrumentation “
MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO
PDVSA
.Menú Principal
PDVSA MDP–05–F–04
TRANSFERENCIA DE CALOR
HORNOS
SISTEMAS DE TIRO FORZADO
Indice manual
REVISION
FECHA
0
NOV.95
Página 3
Indice volumen
Indice norma
S PDVSA–MID–L–TP–2.7 “Hornos de proceso: Requisición, análisis de ofertas
y detalles de compra”
S PDVSA–MID–SN–252: “Control de ruidos en equipos”
S PDVSA–MID–SN–291: “Control de ruidos de plantas: filosofia de diseño”
Manual de Ingeniería de Riesgo
S PDVSA–IR–P–01 “Sistema de paradas de
despresurizacion y venteo de equipos y plantas”
emergencia,
bloqueo,
Manual de Inspección
S PDVSA–PI–12–12–01: “ Control de ruido”
Otras Referencias
S Fan Engineering, R. Jorgensen, Editor, Buffalo Forge Company, Buffalo, N.Y.
(1961)
S Plant Energy Systems, McGraw–Hill Book Company, N.Y. (1967) (Capítulo
sobre Ventiladores)
4
CONSIDERACIONES BASICAS DEL DISEÑO
La Tabla 1 lista la información necesaria del ventilador y ducto en la forma que debe
ser presentada en la sección del horno sobre la especificación según el diseño.
Esta incluye los requerimientos no cubiertos por los siguientes documentos:
S PDVSA–MID–B–201–PR “Hornos de fuego directo”
S PDVSA–MID–GB–205 “Ventiladores centrífugos”
S PDVSA–MID–GB–206 “Sopladores de uso general”
La seguridad requerida y la instrumentación de control deben presentarse en el
diagrama de flujo de especificación del diseño. Cualquier conexión de
instrumentos debe mostrarse en la gráfica del horno, de tal manera de ubicar
apropiadamente estas conexiones.
4.1
Quemadores
La selección y el arreglo de los quemadores de tiro forzado están cubiertos en los
documentos PDVSA–MDP–05–F–02
/ 03.
Cuando se dimensione el
ventilador y el ducto, el diseñador debe saber la presión de aire requerida a la
entrada delquemador para flujo normal y máximo.
4.2
Ductos
El aire es conducido desde la atmósfera al ventilador y desde el ventilador a los
quemadores de tiro forzado. La Figura 1. muestra un sistema típico del ducto.
MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO
PDVSA
.Menú Principal
4.2.1
TRANSFERENCIA DE CALOR
HORNOS
SISTEMAS DE TIRO FORZADO
Indice manual
PDVSA MDP–05–F–04
REVISION
FECHA
0
NOV.95
Indice volumen
Página 4
Indice norma
Arreglo del ducto
El ducto debe localizarse de forma que:
1. Los quemadores puedan removerse.
2. Las rutas de escape del personal estén disponibles.
3. Haya espacio suficiente para mantenimiento del equipo debajo del horno.
Se recomienda el máximo uso de ductos subterráneos, para minimizar el área
congestionada y facilitar el acceso para la operación y el mantenimiento.
4.2.2
Entrada del ventilador
Para evitar daños potenciales de materiales extraños que entren al ventilador, el
ducto de entrada del ventilador (o la entrada misma del ventilador, si no se usa
ducto) debe estar cubierto por una malla de alambres separados cada 38 mm (1.5
pulg). No se deben usar mallas más finas en climas con invierno, ya que éstas
tienden a congelarse durante el invierno o pueden taponarse con material fino. En
el diseño se incluirá una tapa cónica contra la lluvia (Ver Tabla 1) para evitar que
el agua entre al ventilador.
4.2.3
Descarga del ventilador
El ducto desde la descarga del ventilador incluye (Ver Figura 1):
1. Ducto de alimentación – Conecta el escape del ventilador y el ducto de
distribución.
2. Ducto interconector – Conecta el sistema de ductos de dos hornos. Este
ducto permite operar dos hornos con un ventilador común.
3. Ducto de distribución – Es un colector el cual debe ser di mensionado
para asegurar igual flujo de aire a todos los quemadores.
4. Ducto ascendente – Conecta los quemadores con el ducto de distribución.
4.2.4
Construcción
Los ductos por encima del piso deben estar construidos de acero al carbón de por
lo menos 5 mm (3/16 pulg) de espesor y reforzados para minimizar vibraciones.
4.2.5
Compuertas
Se debe instalar una compuerta de aislamiento en el ducto interconector entre los
dos hornos (aun si ambos hornos están en una caja común, como por ejemplo,
termoreactores (Powerformers)). El diseñador debe incluir este punto en las
especificaciones.
Las siguientes compuertas deben ser instaladas en el ducto:
1. Compuertas de cierre hermético en cada quemador, aguas arriba de la
brida del quemador y que sea operable localmente.
MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO
PDVSA
.Menú Principal
TRANSFERENCIA DE CALOR
HORNOS
SISTEMAS DE TIRO FORZADO
Indice manual
Indice volumen
PDVSA MDP–05–F–04
REVISION
FECHA
0
NOV.95
Página 5
Indice norma
2. Compuerta de cierre hermético en la descarga del ventilador.
3. Si dos o más ventiladores descargan en un ducto común, cada ventilador
debe estar provisto con una compuerta automática que evite el flujo reverso
a través del ventilador cuando esté fuera de operación (igual que una
válvula de no retorno). Esta compuerta automática no es necesaria si se
instala una compuerta aislante entre el ducto que conecta los dos
ventiladores.
4.2.6
Tamaño del ducto
El tamaño del ducto (área de la sección transversal) para un flujo de aire
específico, es fijado por la velocidad del aire según diseño. Una velocidad baja
resultará en un ducto excesivamente grande y costoso. Por otro lado, una
velocidad de diseño muy alta resultará en una caída de presión elevada y un alto
costo de energía. Una velocidad del aire según el diseño en ductos alimentadores
e interconectores de 12 m/s (40pie/s) ha resultado en un tamaño de ducto y caída
de presión razonables. El uso de velocidades mayores no es recomendable a no
ser de que se justifique mediante un estudio económico.
La velocidad del aire en el ducto de distribución – y en los ductos ascendentes, si
ellos alimentan más de un quemador (Ver Figura 1) – deben ser lo suficientemente
baja para asegurar el mismo flujo de aire a todos los quemadores. Esta velocidad
puede ser menor que la óptima recomendada anteriormente (12 m/s (40 pie/s)).
El flujo uniforme de aire a los quemadores del ducto de distribución se asegura
limitando la velocidad de tal manera que el cabezal dinámico (presión de
velocidad) en este ducto sea menor que 5% de la presión estática requerida en el
registro del quemador a flujo normal.
El ducto que alimenta al quemador debe ser del mismo tamaño que el registro del
quemador.
4.2.7
Caída de presión
La caída de presión en el ducto debe ser calculada antes que los requerimientos
finales del diseño del ventilador sean establecidos. Debido a que el arreglo y
tamaño final del ducto son generalmente establecidos por el contratista, los
cálculos de caída de presión son normalmente elaborados también por el
contratista durante la ingeniería de detalles y son revisados por el grupo de
ingeniería de la filial propietaria. Los procedimientos para el cálculo de caída de
presión del ducto están dados en el punto sobre Procedimiento de cálculos. La
caída de presión calculada en ductos de distribución y ductos ascendentes debe
basarse en flujo de aire normal (combustible quemado de diseño en el horno
según el exceso de aire también de diseño dividido por el número total de
quemadores).
MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO
PDVSA
.Menú Principal
4.3
TRANSFERENCIA DE CALOR
HORNOS
SISTEMAS DE TIRO FORZADO
Indice manual
Indice volumen
PDVSA MDP–05–F–04
REVISION
FECHA
0
NOV.95
Página 6
Indice norma
Ventilador
El ventilador es el elemento clave en el sistema de tiro forzado. Debido a que los
ventiladores normalmente no tienen equipo de respaldo, la falla de un ventilador
resulta en la parada del horno en una instalación sencilla, o en reducción de la
carga de la unidad si se usa más de un ventilador para proveer el aire de
combustión. Los fabricantes raras veces garantizan una combinación
ventilador/motor para un tiempo de operación consistente con la corrida deseada
del horno, la cual puede ser tan larga como de 3 a 4 años. Por lo tanto, para proveer
una combinación ventilador/motor para la corrida deseada, se deben especificar
cuidadosamente lineamientos críticos de dichos equipos, tales como cojinetes y
lubricación. En el PDVSA–MID–GB–205, se definen estos requerimientos de
diseño.
Además de la confiabilidad, el ventilador debe calcularse apropiadamente para
suministrar el flujo de aire según la presión requerida por los quemadores.
4.3.1
Número de ventiladores
Los ventiladores normalmente no tienen equipo de respaldo. Un ventilador por
horno es suficiente, excepto para unidades críicas, tales como hornos
atmosféricos, donde la parada del horno implica necesariamente la parada de las
unidades instaladas aguas abajo. En estas unidades críicas se debe proveer dos
ventiladores, cada uno dimensionado para 50% del flujo de aire normal. Con uno
de los dos ventiladores en operación, el horno puede operar a 85% de la capacidad
de diseño, debido al margen de flexibilidad incorporado en el criterio dimensional
del ventilador, y debido a que un solo ventilador operará a un cabezal más bajo
sobre su curva característica.
En unidades no críticas, el uso de más de un ventilador por horno es algunas veces
deseable, como por ejemplo, cuando tales ventiladores son respaldo de los
ventiladores de otros hornos, minimizando de esta forma los requerimientos de
repuestos.
4.3.2
Especificación del ventilador
La especificación de un ventilador para cumplir con los requerimientos discutidos
anteriormente tiene dos partes:
1. Requerimientos generales para ventiladores de tiro forzado – Casi
todos estos requerimientos generales del ventilador están cubiertos en
PDVSA–MID–GB–205 / 206 y no deben repetirse en la Especificación del
Diseño (Simplemente debe anexarse estos documentos). Aquellos
requerimientos no cubiertos por los documentos del manual de ingeniería
de diseño, se presentan en la Tabla 1.
2. Criterios para dimensionar el ventilador – Para dimensionar un
ventilador, se debe especificar su punto nominal. El punto nominal y la
MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO
PDVSA
.Menú Principal
TRANSFERENCIA DE CALOR
HORNOS
SISTEMAS DE TIRO FORZADO
Indice manual
Indice volumen
PDVSA MDP–05–F–04
REVISION
FECHA
0
NOV.95
Página 7
Indice norma
información necesaria para definirlo cuantitativamente se discute más
adelante.
4.3.3
Curvas del ventilador
La Figura 2 muestra el cabezal estático contra las características del flujo para una
velocidad constante típica, de un ventilador centrífugo con aletas curveadas hacia
atrás (“backward curved blades”). Estas aletas se especifican con preferencia
sobre las aletas en sentido directo (“straight or forward curved blades”), debido a
que la eficiencia pico de un ventilador con aletas curveadas retraídas ocurre muy
cerca del punto de máximo consumo de electricidad del ventilador; de esta
manera, se minimiza la potencia del motor.
Como puede verse en la Figura 2, el ventilador tiene una curva característica
separada por cada posición variable de las paletas guías de entrada, las cuales
se usan para controlar el flujo de aire. En esta Figura también se muestra lo
siguiente:
1. Curva de resistencia del sistema – Esta curva muestra el cabezal del
ventilador necesario para vencer la caída de presión del sistema a un flujo
de aire dado. La caída de presión del sistema incluye la presión para forzar
el aire a través de los quemadores (Ver PDVSA–MDP–05–F–03), las
pérdidas de presión del ducto y las pérdidas en cualquier regulador de tiro
o medidores de flujo. Por lo tanto, la curva de resistencia del sistema es la
línea de operación del ventilador. Cualquier incremento en la
contrapresión, tal como resulta si se le cierra el registro a un quemador,
mueve hacia arriba esta curva. La curva de resistencia del sistema es
también mayor cuando el horno opera con algunos quemadores apagados,
aun cuando el aire total es constante.
La línea de operación (curva de resistencia del sistema) está definida por:
H + Hn
ǒ Ǔ
F 2v
2
+ RF v
F 2vn
Ec. (1)
donde:
ÁÁÁÁÁ
ÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁ
ÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁ
ÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁ
ÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁ
ÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁ
ÁÁÁÁÁ
ÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁ
ÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁ
ÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁ
Fv
Fvn
H
Hn
R
= Flujo volumétrico
= Flujo volumétrico para flujo de
combustible normal
= Cabezal estático según Fv
= Cabezal estático para flujo de
combustible normal
= Resistencia del sistema = Hn /(Fvn)2
En unidades
SI
dm3/s
dm3/s
En unidades
inglesas
pie3/min
pie3/min
kPa
kPa
pulg de agua
pulg de agua
MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO
PDVSA
.Menú Principal
TRANSFERENCIA DE CALOR
HORNOS
SISTEMAS DE TIRO FORZADO
Indice manual
Indice volumen
PDVSA MDP–05–F–04
REVISION
FECHA
0
NOV.95
Página 8
Indice norma
NOTA:
Use la temperatura de verano y la humedad, y corrija por la altitud (de ser necesario) para definir
la línea de operación.
2. Puntos de operación del ventilador – Estos son las intersecciones de la
curva de resistencia del sistema con las curvas características del
ventilador.
3. Punto nominal del ventilador – Este no es un punto real de operación,
pero incluye los márgenes de flujo y cabezal definidos más adelante. Estos
márgenes son necesarios para proveer un factor de seguridad sobre el
horno y el sistema, y para asegurar que el ventilador no está operando
normalmente con sus aletas completamente abiertas (es decir, sin control).
4. Estabilidad del ventilador – La operación del ventilador es inestable
cerca y al lado izquierdo de los picos de las curvas características. En esta
región inestable, cualquier reducción en el flujo de aire (lo cual resulta si se
cierra el registro del quemador) reduce el cabezal del ventilador, lo cual
produce otra reducción en el flujo de aire. Para asegurar una operación
estable, el cabezal estático debe mostrar un aumento continuo de flujo de
aire, desde el nominal hasta un 60% por arriba del mismo. Esto es requerido
por PDVSA–MID–GB–205.
4.3.4
Tamaño
Para proveer un tamaño apropiado del ventilador, se debe definir el punto nominal
del ventilador (Ver Figura 2). En este punto nominal, el ventilador debe proveer lo
siguiente:
1. 115% del flujo de aire (flujo másico) necesario para el diseño de quemado
del horno y el exceso de aire.
2. 115% del cabezal estático requerido para vencer la suma de la caída de
presión del ducto más la caída necesaria de presión en el quemador para
la máxima cantidad de combustible quemado.
El ventilador debe ser dimensionado en base a la temperatura del aire en verano
y la humedad relativa dependiendo de la altura de la instalación. No se necesita
corrección por altitud a menos que la instalación esté a 300m (1000 pie) o más por
encima del nivel del mar. Los cálculos necesarios para establecer el punto nominal
normalmente son elaborados por el vendedor del horno, usando la información
suministrada en la Especificación de Diseño (Tabla 1). Ver los procedimientos de
cálculos más adelante.
MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO
PDVSA
.Menú Principal
4.4
TRANSFERENCIA DE CALOR
HORNOS
SISTEMAS DE TIRO FORZADO
Indice manual
Indice volumen
PDVSA MDP–05–F–04
REVISION
FECHA
0
NOV.95
Página 9
Indice norma
Control de ruido
La emisión del ruido del ventilador y del ducto deben cumplir con los criterios de
conservación definidos en el documento PDVSA–MID–SN–252, “Control de
ruido en equipos”. Para asegurar que estos criterios de ruido se cumplan, al
sistema ventilador/ducto se le deben incorporar los siguientes lineamientos (Tabla
1):
4.4.1
Elevación
La entrada al ventilador debe estar 4.6 m (15 pie) por encima de la primera
plataforma del horno.
4.4.2
Aislamiento
El ducto y casco del ventilador deben ser cubiertos con, por lo menos, 50 mm (2
pulg) de aislamiento fundible (densidad entre1280–1600 kg/m3) (80 a 100 lb/pie3).
Además de cumplir con los criterios de conservación de ruido, la contribución del
ruido del sistema ventilador/ducto debe ser consistente con el criterio de ruido de
la comunidad para una instalación en particular.
4.5
Seguridad
Los hornos equipados con sistemas de tiro forzado requieren ciertos lineamientos
de seguridad adicionales en comparación a los hornos de tiro natural, y se
resumen a continuación:
4.5.1
Pérdida de aire de combustión
El combustible principal y el combustible piloto deben cerrarse automáticamente
y debe sonar una alarma en caso de que el flujo de aire esté bloqueado o en caso
de que el ventilador falle. Esto puede llevarse a cabo por una de las siguientes
causas (en orden de preferencia):
1. Interrupción por bajo flujo, si está siendo medido el aire de combustión.
2. Interruptor de presión diferencial a través de la entrada y descarga de los
ventiladores, fuera de cualquier estrangulamiento o dispositivo de cierre.
3. Interruptor de presión diferencial a través de los quemadores.
4.5.2
Sobrepresión del horno
La presión máxima interna que puede soportar un horno sin daños en su estructura
es de 1.25 kPa (5 pulg H2O). Debido a que el ventilador es capaz de liberar
presiones mayores, el horno debe estar protegido de la sobrepresión, la cual
puede resultar si la salida del horno estuviera bloqueada. Se deben tomar en
cuenta los siguientes lineamientos para evitar sobrepresión:
1. Alarma por alta presión, suena cuando la presión del horno llega a ser
positiva, es decir 0.025 kPa (0.1 pulg de agua).
MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO
PDVSA
.Menú Principal
TRANSFERENCIA DE CALOR
HORNOS
SISTEMAS DE TIRO FORZADO
Indice manual
Indice volumen
PDVSA MDP–05–F–04
REVISION
FECHA
0
NOV.95
Página 10
Indice norma
2. Compuertas o reguladores parciales en el ducto del gas de combustión.
Estas compuertas deben ser dimensionadas para proveer una caída
máxima de presión de 1.25 kPa (5 pulg de agua) en la posición totalmente
cerrada con flujo de aire normal. Si estos reguladores resultan poco
prácticos (por ejemplo, cuando se usa precalentador de aire), se debe
instalar un dispositivo de alivio para asegurar que la presión del horno no
se exceda de 1.25 kPa (5 pulg H2O). En el documento
se discute el dimensionamiento de las
PDVSA–MDP–05–F–05
ventanillas de alivio de presión.
4.5.3
Parada del horno
Los ventiladores deben continuar en operación cuando se paraliza el horno por
medio de equipos de seguridad, tales como los pilotos de gas PLCO.
4.6
Control del flujo del aire de combustión
Para proveer el exceso de aire apropiado a diferentes cargas del horno, se debe
ajustar el flujo de aire a los quemadores. Para controlar el flujo de aire en el
ventilador, se prefieren las aletas guías de posición variable (“Variable position
Inlet guide vanes”). Cuando las aletas de entrada están cerradas, el aire que entra
recibe un giro en la dirección de la rotación del ventilador. Este giro resulta en un
cabezal estático y consumo de potencia (horsepower, HP) reducido para un flujo
de aire dado (Ver Figura 2).
Otros métodos para controlar el flujo de aire, tales como variando la velocidad del
ventilador o usando un regulador variable en la descarga del ventilador
generalmente no se usan. El estrangulamiento de la descarga del ventilador
incrementa la curva de resistencia del sistema (Ver Figura 2), requiriéndose mayor
energía para el mismo flujo de aire y la misma presión de descarga (aguas abajo
del regulador de estrangulamiento). Para variar la velocidad del ventilador se
requiere un motor de velocidad variable, el cual es mucho más costoso que las
aletas de control en la entrada. Aun cuando el estudio económico determine el uso
de una turbina, la cual escapaz de operar con velocidades variables, es preferible
utilizar la turbina con velocidad constante en combinación con las aletas de control,
ya que esto resulta en un sistema menos complicado.
La posición de las aletas guías en la entrada pueden ser controladas por:
1. Un Posicionador manual local, tal como un volante manual.
2. Un Posicionador hidráulico o neumático controlado desde la sala de
control. Este método es preferible cuando la indicación del analizador de
oxígeno está instalada en la sala de control. Usando la indicación de
oxígeno como guía, el panelista ajusta la posición de acuerdo al exceso de
oxígeno deseado. Debido a que la presión en la caja del quemador es una
medida del flujo de aire al quemador (Ver documento
MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO
PDVSA
.Menú Principal
TRANSFERENCIA DE CALOR
HORNOS
SISTEMAS DE TIRO FORZADO
Indice manual
Indice volumen
PDVSA MDP–05–F–04
REVISION
FECHA
0
NOV.95
Página 11
Indice norma
PDVSA–MDP–05–F–05),
ésta se puede usar como referencia para
verificar el flujo de aire al horno instalando un indicador de presión en la sala
de control.
3. Un Sistema de control automático, que fije el flujo de aire como una
función del combustible que se quema para mantener un nivel de exceso
de aire previamente fijado. El control automático debe ser usado sólo
cuando condiciones especiales así lo requieran.
4.7
Medición del flujo de aire
Normalmente, no se provee ninguna forma de medir el flujo de aire. En caso de
que requerimientos especiales, tales como control automático aire/combustible,
determinen que se debe medir el flujo de aire, un venturi en la entrada del
ventilador es el dispositivo más práctico para este propósito. El venturi también
puede ser instalado en la descarga del ventilador, como es el caso de los ductos
subterráneos, tomando en cuenta que haya suficiente longitud recta entre la salida
del ventilador y la entrada del venturi para buenas mediciones.
Las placas de orificio requieren demasiada caída de presión comparadas con el
venturi, y por lo tanto, un ventilador más grande. Los tubos Pitot requieren una
mayor velocidad de aire que la disponible en los ductos a fin de lograr mediciones
confiables.
Debido a que el flujo de aire debe ser medido sólo en situaciones especiales, los
detalles para especificar el sistema de medición no son cubiertos en esta Práctica
de Diseño.
5
PROCEDIMIENTOS DE CALCULO
Flujo requerido de aire seco a una cantidad dada de combustible
W a + F g (FG – 1)
Ec. (2a)
donde:
ÁÁÁÁÁ
ÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁ
ÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁ
ÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁ
ÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁ
ÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁ
ÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁ
ÁÁÁÁÁ
ÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁ
ǒ
Ǔ
Wa
= Flujo másico del aire,
Fg
FG
= Combustible total requerido
= Masa de gas de combustión/masa de
combustible (Figuras 22A/B,
PDVSA–MDP–05–F–01)
En unidades
SI
kg/s de aire
seco
kg/s
kg/kg
W a + F 47 Qf 100 ) EA
100
En unidades
inglesas
lb/h de aire seco
lb/h
lb/lb
Ec. (2b)
MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO
PDVSA
.Menú Principal
TRANSFERENCIA DE CALOR
HORNOS
SISTEMAS DE TIRO FORZADO
Indice manual
Indice volumen
PDVSA MDP–05–F–04
REVISION
FECHA
0
NOV.95
Página 12
Indice norma
ÁÁÁÁÁ
ÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁ
ÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁ
ÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁ
ÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁ
ÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁ
donde:
Qf
EA
F47
= Calor liberado (PCI)
= Porcentaje de exceso de aire
= Factor cuyo valor depende de la
unidades usadas
En unidades
SI
MW
%
0.344
En unidades
inglesas
BTU/h
%
0.0008
Flujo volumétrico del aire a condiciones ambientales específicas
Dado:
Temperatura, humedad relativa y flujo másico del aire seco
Encontrar:
Flujo volumétrico, Fv
De la gráfica psicrométrica (Figura 3) determine v = volumen específico en m3/kg
aire seco (pie3/lb aire seco).
Fv +
v Wa
F 48
Ec. (3)
donde:
ÁÁÁÁÁ
ÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁ
ÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁ
ÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁ
ÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁ
ÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
Qf
F48
= Calor liberado (PCI)
= Factor cuyo valor depende de la
unidades usadas
En unidades
SI
MW
10–3
En unidades
inglesas
BTU/h
60
Corrección de flujo volumétrico por altitud
(F v)corr + 1.0 (F v) nivel del mar
Sa
Ec. (4)
ÁÁÁÁÁ
ÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁ
ÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁ
ÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁ
ÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁ
ÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
donde:
Sa
= Densidad relativa del aire a la altitud
deseada (Figura 5)
En unidades
SI
MW
En unidades
inglesas
BTU/h
Si la altitud es menor de 300 m (1000 pie) por encima del nivel del mar, esta
corrección se puede omitir.
Velocidad del aire en ductos de distribución
Ver Figura 1 para la definición de ductos de distribución. Si un ducto ascendente
alimenta dos o más quemadores, se puede considerar como un ducto de
distribución. El cabezal de velocidad no debe exceder del 5% de la presión de aire
requerida en la entrada del quemador.
MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO
PDVSA
.Menú Principal
TRANSFERENCIA DE CALOR
HORNOS
SISTEMAS DE TIRO FORZADO
Indice manual
PDVSA MDP–05–F–04
REVISION
FECHA
0
NOV.95
Página 13
Indice volumen
Indice norma
Ejemplo:
Presión del quemador = 3.0 kPa (12 pulg de agua)
Velocidad por Presión = 0.15 kPa (0.6 pulg de agua)
De la Figura 4, la velocidad del aire = 15.8 m/s (52 pie/s). Sin embargo, el flujo de
aire en el ducto no debe exceder los 12 m/s (40 pie/s). Por lo tanto, se debe usar
el valor de 12 m/s (40 pie/s) para los cálculos de caída de presión.
NOTA:
En este cálculo se pueden omitir los efectos de temperatura y
altitud sobre la densidad del aire.
Pérdidas de presión en ductos rectos
Se puede usar una velocidad de aire de 12 m/s (40 pie/s) para todos los ductos
excepto para los ductos de distribución. Calcule la caída de presión usando las
correlaciones normales de flujo de fluidos. Ver PDVSA–MDP–(Pendiente:
consultar MDP versión 1986, Sección 14). Para la caída de presión en un ducto
de área transversal rectangular, el diámetro equivalente dc = (2 x y/( x + y )), donde
x, y son las dimensiones de los lados del rectángulo.
Otras pérdidas de presión de ductos
Codos, tuberías en forma de t y cambios en el area de flujo – Use el siguiente
procedimiento:
d c + ǒ2 x yń(x ) y)Ǔ
Ec. (9)
ÁÁÁÁÁ
ÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁ
ÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁ
ÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁ
ÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁ
ÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁ
ÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁ
donde:
dc
=
x
y
=
=
Diámetro hidráulico equivalente (para un
ducto circular con la misma pérdida de
fricción)
Profundidad del ducto
Ancho del ducto
En unidades
SI
m
En unidades
inglesas
pie
m
m
pie
pie
1. Pérdidas por fricción a través de la compuerta (“Damper”) – Con la
compuerta completamente abierta
DP3 + 0.025 kPa ó DP3 + 0.10 pulg de agua
Ec. (5)
2. Pérdidas adicionales – Estas caídas de presión dependen del arreglo del
ducto y de la chimenea. Ellas incluyen expansiones y contracciones
repentinas, codos e intersecciones de corrientes de gases de combustión.
La suma de estas pérdidas adicionales se designa como ∆P4.
MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO
PDVSA MDP–05–F–04
TRANSFERENCIA DE CALOR
HORNOS
SISTEMAS DE TIRO FORZADO
PDVSA
.Menú Principal
Indice manual
a.
REVISION
FECHA
0
NOV.95
Página 14
Indice volumen
Indice norma
Expansión Repentina
DP e + F 29
ǒV1– V2Ǔ2
ǒT g )
Ec. (6)
F 18Ǔ
donde:
ÁÁÁÁÁ
ÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁ
ÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁ
ÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁ
ÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁ
ÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁ
ÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁ
ÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁ
ÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁ
ÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁ
ÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁ
ÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁ
DPe
=
V1
=
V2
=
Tg
=
F18
=
F29
=
Pérdida de presión debido a una
expansión repentina
Velocidad de los gases de combustión
aguas arriba de la expansión
Velocidad de los gases de combustión
aguas abajo de la expansión
Temperatura de los gases de combustión
en el punto en cuestión
Factor cuyo valor depende de las
unidades usadas
Factor cuyo valor depende de las
unidades usadas
b.
En unidades
SI
kPa
En unidades
inglesas
pulg de agua
m/s
pie/s
m/s
pie/s
°C
°F
273.15
459.6
0.176
0.1186
Contracción Repentina
DP c + F 29 K1
V 22
ǒT g )
Ec. (7)
F 18Ǔ
ÁÁÁÁÁ
ÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁ
ÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁ
ÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁ
ÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁ
ÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁ
ÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁ
ÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁ
ÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁ
ÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁ
ÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁ
donde:
DPc
=
K1
=
A2/A1
K1
A2
A1
=
=
En unidades
SI
En unidades
inglesas
kPa
pulg de agua
Pérdida de presión debido a una
contracción repentina
Coeficiente para la pérdida de contracción
(Ver MDP versión 1986, Sección 14);
utilice un valor de la siguiente tabla
0.0
0.5
0.2
0.42
Areas aguas abajo
Areas aguas arriba
0.4
0.34
0.6
0.25
0.8
0.15
m2
m2
1.0
0.0
pie2
pie2
MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO
TRANSFERENCIA DE CALOR
HORNOS
SISTEMAS DE TIRO FORZADO
PDVSA
.Menú Principal
Indice manual
Indice volumen
PDVSA MDP–05–F–04
REVISION
FECHA
0
NOV.95
Página 15
Indice norma
c.
Codos – Las pérdidas en codos son detalladas en la Figura 6. Para
sistemas donde la altura de la chimenea es determinada por los
requerimientos de tiro del horno, asuma el uso de codos angulares
(miter bend) con placas deflectoras. Estas placas deben incluirse en
la especificación de diseño. Para sistemas donde la altura de la
chimenea es fijada por requerimientos locales (por ejemplo, control
de contaminación), es decir, que el tiro disponible excede el tiro
requerido, asuma el uso de codos redondeados con Rt/x = 0.5 y sin
usar placas deflectoras.
d.
Intersecciones – Las intersecciones típicas de las corrientes de
gases de combustión se muestran en la Figura 12, del documento
PDVSA–MDP–05–F–02. Estas pérdidas son adicionales a las
pérdidas de codos normales, expansiones y contracciones.
Silenciadores – Si se usan silenciadores, obtenga los datos de pérdidas de presión
del fabricante.
Estimación de la potencia del motor
Utilizando la Ecuación (8) se puede estimar la potencia del motor en forma
aproximada, la cual es de gran utilidad para determinar el consumo de servicios:
P+
ǒ
F 49 (F v)corr HM
N
Ǔ
Ec. (8)
donde:
ÁÁÁÁÁ
ÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁ
ÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁ
ÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁ
ÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁ
ÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁ
ÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁ
ÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁ
ÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁ
ÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
P
(Fv)corr
H
M
N
F49
=
=
=
=
=
Consumo eléctrico aproximado
Flujo de aire (de la Ecuación 4))
Cabezal estático del ventilador
Factor de carga; use 1.05
Eficiencia estática del ventilador; use
0.70
= Factor cuyo valor depende de la
unidades usadas
En unidades
SI
KW
dm3/s
kPa
En unidades
inglesas
HP
pie3/min
pulg de agua
9.96x10 –4
1.576x10 –4
La Ecuación (8) puede ser utilizada para estimar el tamaño del motor usando el
flujo de aire y el cabezal estático en el punto nominal del ventilador.
MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO
TRANSFERENCIA DE CALOR
HORNOS
SISTEMAS DE TIRO FORZADO
PDVSA
.Menú Principal
6
PDVSA MDP–05–F–04
Indice manual
REVISION
FECHA
0
NOV.95
Página 16
Indice volumen
Indice norma
NOMENCLATURA
ÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁ
ÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
En
unidades
SI
A
A1
A2
dc
=
=
=
=
Area superficial total o área de flujo
Areas aguas arriba
Areas aguas abajo
Diámetro hidráulico equivalente
(para un ducto circular con la misma
pérdida de fricción)
Porcentaje exceso de aire
Combustible total requerido
Factores cuyo valor depende de las
unidades usadas
Flujo volumétrico de aire
Flujo volumétrico de aire a carga
normal
masa de gas de combustión/unidad
de masa de combustible
EA
Fg
Fi
=
=
=
Fv
Fvn
=
=
FG
=
H
=
Cabezal estático
Hn
=
Cabezal estático a carga normal
K1
=
M
N
P
Qf
=
=
=
=
Coeficiente para la pérdida de
contracción (Ver MDP versión 1986,
Sección 14)
Factor de carga del motor
Eficiencia estática del ventilador
Potencia aproximadad del motor
Calor quemado (PCI)
R
=
Resistencia del sistema=Hn/(Fvn)
Sa
=
Tg
=
v
=
Gravedad específica del aire a la
altitud en cuestión
Temperatura de los gases de
combustión en el punto en cuestión
Volumen específico
En
unidades
inglesas
m2/m
m2
m2
m
pie2/pie
pie2
pie2
pie
kg/s
lb/h
dm3/s
dm3/s
pie3/min
pie3/min
kg. gas de
combustión/
kg
combustible
kPa
lb de gas de
combustión/
lb de
combustible
pulg. de
agua
pulg. de
agua
kPa
adimensional
adimensional
kW
HP
MW
BTU/h
pulg de agua
kPa/(dm3/s)2
ǒpie 3ńminǓ
°C
°F
m3/kg aire
seco
pie3/lb de
aire seco
MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO
PDVSA MDP–05–F–04
TRANSFERENCIA DE CALOR
HORNOS
SISTEMAS DE TIRO FORZADO
PDVSA
.Menú Principal
Indice manual
REVISION
FECHA
0
NOV.95
Página 17
Indice volumen
Indice norma
ÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁ
ÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁ
ÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁ
ÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁ
ÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁ
ÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
ÁÁÁÁÁÁ
V1
=
V2
=
Wa
=
x
y
DPc
=
=
=
DPe
=
Velocidad de los gases de
combustión aguas arriba de la
expansión
Velocidad de los gases de
combustión aguas abajo de la
expansión
Flujo másico del aire
Profundidad del ducto
Ancho del ducto
Pérdida de presión debido a una
contracción repentina
Pérdida de presión debido a una
expansión repentina
m/s
pie/s
m/s
pie/s
kg/s de aire
seco
m
m
kPa
lb/h de aire
seco
pie
pie
pulg de
agua
pulg de
agua
kPa
FACTORES QUE DEPENDEN DE LAS UNIDADES USADAS
F18
F29
F47
F48
F49
7
=
=
=
=
=
Ec.
Ec.
Ec.
Ec.
Ec.
(6)
(6)
(2b)
(3)
(8)
En unidades
SI
273.15
0.176
0.344
10–3
9.96x10 –4
En unidades
inglesas
459.6
0.1186
0.0008
60
1.576x10 –4
APENDICES
Tabla 1
Figura 1
Figura 2
Figura
Figura
Figura
Figura
Figura
3.A
3.B
4
5
6
Información para la especificación de diseño del ventilador y el
ducto
Sistema de tiro forzado típico
Curvas características típicas para ventiladores de tiro forzado
con curva re–graficada del sistema de resistencia
Curvas psicrométricas (unidades SI)
Curvas psicrométricas (unidades inglesas)
Velocidad del aire contra cabezal dinámico
Cambio de la densidad del aire con la altitud
Pérdidas de presión en codos
MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO
PDVSA
.Menú Principal
TRANSFERENCIA DE CALOR
HORNOS
SISTEMAS DE TIRO FORZADO
Indice manual
PDVSA MDP–05–F–04
REVISION
FECHA
0
NOV.95
Indice volumen
Página 18
Indice norma
TABLA 1. INFORMACION PARA LA ESPECIFICACION DE DISEÑO DEL VENTILADOR
Y EL DUCTO
VENTILADOR
Designación:
C– _____________________
Flujo normal de aire: _________________ kg/s (lb/h) de aire seco (Flujo de aire a carga normal
del horno)
Presión del aire a la entrada del quemador a flujo normal de aire: ___________kPa (pulg de agua)
Condiciones ambientales para el diseño:
Altitud: _______________m (pie) por encima del nivel del mar (para altitudes menores de 300 m (1000
pie), utilice el nivel del mar)
Condiciones ambientales: (Use los valores presentados en las bases de diseño)
Verano
Invierno
Temperatura, °C (°F)_______________
Humedad relativa, %_______________
Control de flujo de aire: Paletas guías de entrada variable (“Variable inlet guide vanes”) (se debe
especificar el tipo de posicionador)
Tipo de Motor: Velocidad constante (motor eléctrico o turbina de vapor)
Paletas: Curveadas hacia atrás, sin sobrecarga
Sellos del ventilador: Estándar del frabricante; las fugas deben tomarse en cuenta cuando se
dimensiona el ventilador
Punto nominal del ventilador
– El flujo de aire debe ser de 115% el flujo normal y accesible a través del rango de las condiciones
ambientales a una altitud local. Se debe añadir la concesión de fugas del ventilador o del ducto.
– El cabezal estático debe ser 115% de la suma de (1) + (2), más abajo:
(1) Presión de aire en la brida de entrada al quemador kPa (pulg de agua) (El valor que debe usarse
es la presión del registro a carga máxima, consultar PDVSA–MDP–05–F–03)
(2) Las pérdidas de presión calculadas a la entrada y salida del ducto basadas en flujo de aire normal
y en arreglo final del ducto.
Curvas de resistencia del sistema: Esta curva debe ser regraficada en base a las curvas características
del ventilador. La resistencia del sistema se debe calcular basada en flujo normal de aire ypresión de aire a
la entrada del quemador y pérdidas en el ducto a carga normal.
DUCTO DE AIRE
El ducto, siempre que sea posible, debe ser subterraneo
La velocidad del aire en el ducto no debe exceder los 12 m/s (40 pie/s)
Los ductos subterráneos deben ser:
(1) Construidos de acero al carbón de por lo menos 5 mm (3/16 pulg) de espesor
(2) Reforzado por rigidez.
(3) Revestido externamente con por lo menos 50 mm (2 pulg) de aislamiento de 1300 a 1600 kg/m3 (80
a 100 lb/pie3)
La entrada del ducto deben ser:
(1) Elevada a 4.6 m (15 pie) por encima de la primera plataforma del horno
(2) Provista con un protector contra lluvia
En ductos de interconexión entre hornos se requieren reguladores de tiro con aislamiento. Los cálculos
del arreglo final del ducto y la caída de presión deben ser suministrados para laaprobación del ingeniero
propietario.
MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO
PDVSA
.Menú Principal
TRANSFERENCIA DE CALOR
HORNOS
SISTEMAS DE TIRO FORZADO
Indice manual
Indice volumen
Fig 1. SISTEMA DE TIRO FORZADO TIPICO
PDVSA MDP–05–F–04
REVISION
FECHA
0
NOV.95
Página 19
Indice norma
MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO
PDVSA
.Menú Principal
TRANSFERENCIA DE CALOR
HORNOS
SISTEMAS DE TIRO FORZADO
Indice manual
Indice volumen
PDVSA MDP–05–F–04
REVISION
FECHA
0
NOV.95
Página 20
Indice norma
Fig 2. CURVAS CARACTERISTICAS TIPICAS PARA VENTILADORES DE TIRO
FORZADO CON CURVA RE–GRAFICADA DEL SISTEMA DE RESISTENCIA
MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO
PDVSA
.Menú Principal
TRANSFERENCIA DE CALOR
HORNOS
SISTEMAS DE TIRO FORZADO
Indice manual
Indice volumen
Fig 3.A. CURVAS PSICROMETRICA (UNIDADES SI)
PDVSA MDP–05–F–04
REVISION
FECHA
0
NOV.95
Página 21
Indice norma
MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO
PDVSA
.Menú Principal
TRANSFERENCIA DE CALOR
HORNOS
SISTEMAS DE TIRO FORZADO
Indice manual
Indice volumen
PDVSA MDP–05–F–04
REVISION
FECHA
0
NOV.95
Página 22
Indice norma
Fig 3.B. CURVAS PSICROMETRICA (UNIDADES INGLESAS)
Fig 3.
MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO
PDVSA
.Menú Principal
TRANSFERENCIA DE CALOR
HORNOS
SISTEMAS DE TIRO FORZADO
Indice manual
Indice volumen
PDVSA MDP–05–F–04
REVISION
FECHA
0
NOV.95
Página 23
Indice norma
Fig 4. VELOCIDAD DEL AIRE CONTRA CABEZAL DINAMICO
MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO
PDVSA
.Menú Principal
TRANSFERENCIA DE CALOR
HORNOS
SISTEMAS DE TIRO FORZADO
Indice manual
Indice volumen
PDVSA MDP–05–F–04
REVISION
FECHA
0
NOV.95
Página 24
Indice norma
Fig 5. CAMBIO DE LA DENSIDAD DEL AIRE CON LA ALTITUD*
MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO
PDVSA
.Menú Principal
TRANSFERENCIA DE CALOR
HORNOS
SISTEMAS DE TIRO FORZADO
Indice manual
Indice volumen
Fig 6. PERDIDAS DE PRESION EN CODOS
PDVSA MDP–05–F–04
REVISION
FECHA
0
NOV.95
Página 25
Indice norma