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ANEJO Nº8. CÁLCULO DE PALAFITO
RESTAURACIÓN INTEGRAL DEL ESTUARIO SUPERIOR DE LA RÍA DEL OKA. FASE II
ÍNDICE
1.
INTRODUCCIÓN............................................................................................................................... 1
2.
CARGAS CONSIDERAS ................................................................................................................... 2
3.
MATERIALES .................................................................................................................................... 3
4.
NORMATIVA Y SOFTWARE ............................................................................................................ 4
5.
CÁLCULO DE PILOTES.................................................................................................................... 4
5.1.
5.2.
Resistencia horizontal del terreno .................................................................................................. 4
Cálculo de longitud de empotramiento........................................................................................... 7
6.
CÁLCULO DE UNIONES .................................................................................................................. 8
7.
COMPROBACIÓN BARRAS MAS SOLICITADAS ........................................................................... 9
7.1.
7.2.
8.
GRAFICAS DE MOVIMIENTOS...................................................................................................... 25
8.1.
8.2.
9.
Tramo H<=2 m ............................................................................................................................... 9
Tramo 2<H<3,50 m ...................................................................................................................... 17
Tramo H<=2 m ............................................................................................................................. 25
Tramo 2<H<3,50 m ...................................................................................................................... 27
LISTADOS DE CÁLCULO ............................................................................................................... 29
Anejo nº8 . Cálculo Palafito
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RESTAURACIÓN INTEGRAL DEL ESTUARIO SUPERIOR DE LA RÍA DEL OKA. FASE II
1. INTRODUCCIÓN
En la zona de Murueta se colocará un palafito de madera que va desde la punta del “Triángulo de
Murueta” hasta la Tejera. Dicho palafito tiene una anchura de paso de 2 m y va apoyado sobre pórticos
formados por pilotes de madera de 200 mm de diámetro sobre los que apoyan 2 vigas paralelas de
madera de 145 x 70 mm; estos pórticos están separados entre sí 2 m en los tramos en los que la altura
desde el terreno hasta la rasante del palafito es menor o igual a 2m, en las zonas en las que esa altura es
mayor de 2 m la separación entre pórticos es de 1,50 m.
En ambos casos, cada cinco pórticos, se
arriostran dos de ellos en dirección longitudinal y transversal mediante cruces de San Andrés, además en
el caso de altura sobre rasante mayor de 2m se arriostran los restantes en dirección transversal y en el
caso de altura sobre rasante menor de 2 m se arriostran transversalmente un pórtico sí y otro no.
Sobre los pórticos descansan 5 vigas de 145 x 70 mm de sección y 1,50 m o 2,00 m de longitud según el
caso que a su vez soportan el pavimento de tablas del palafito.
Se han modelizado dos tipos de estructura: una con pilotes cuya altura sobre el terreno es 2 m y otra
cuya altura sobre el terreno es de 3,50 m. La primera es el caso general y la segunda es el caso que se
da en la zona donde se produce el cambio en la dirección del trazado del palafito.
Modelo para H<=2 m
Anejo nº8. Cálculo palafito
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Modelo para 2 m<H<=3,50 m
2. CARGAS CONSIDERAS
•
3
Peso propio de las vigas, solado y barandillas; para ello se toman 4,5 KN/m como peso
específico de la madera.
•
2
Se ha considerado una sobrecarga de uso de 3 KN/m . No existe una normativa específica para
este tipo de estructuras y para llegar a este valor se ha tomado con referencia de magnitudes el
documento básico SE-AE. Teniendo en cuenta la situación del palafito no se prevé que puedan
circular vehículos por el mismo ni tampoco se produzcan aglomeraciones de personas. Después
de valorar las posibles cargas por parte de Boslan, Tragsa y los técnicos de la oficina técnica del
2
Patronato se decidió que es valor de 3 KN/m era lo suficientemente conservador.
Anejo nº8. Cálculo palafito
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•
Carga de nieve: 0,30 KN/m según CTE.
•
Carga de viento:
2
qe= qb x ce x cp= 0,5 x 2,4 x cp
qb= presión dinámica del viento
ce= coeficiente de exposición. Considerado al borde del mar y para una altura de 2,4 m
cp= coeficiente de presión. Toma valor de 0,8 para secciones circulares y de 1,20 para secciones
prismáticas (NBE AE 88).
•
Empuje debido a la marea:
2
2
2
F= cd x 0,50 x r x A x vc = 1,30 x 0,50 x 1000 x 0,4 x A = 104A = 0,1 KN/m . Este valor se
considera despreciable.
Cd= coeficiente de arrastre. Toma el valor 1,3 para pilas circulares
3
r = densidad del fluido (1000 Kg/m para el agua)
A= área.
vc= velocidad del fluido. Toma el valor de 0,40 m/s
3. MATERIALES
•
Madera de clase resistente C-24.
•
Clase de servicio 3
•
Clase de uso 5 para pilotes y clase de uso 4 para el resto de la estructura.
La clase de uso 5 es la requerida en el CTE SE-M para elementos estructurales que estén en contacto
directo con agua salada, dicha clase de uso solamente puede conseguirse mediante un tratamiento de la
madera en autoclave con creosota.
Según ORDEN PRE/2666/2002, de 25 de octubre, el uso de la creosota está prohibido con carácter
general en el tratamiento de la madera. Se permite únicamente para usos profesionales e industriales,
por ejemplo en ferrocarriles, en el transporte de energía eléctrica y telecomunicaciones, para cercados,
para fines agrícolas (por ejemplo tutores de árboles) y en puertos y vías navegables. En nuestro proyecto
solamente se utilizará madera tratada con creosota en los pilotes del palafito con lo que los usuarios del
Anejo nº8. Cálculo palafito
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mismo nunca entrarán en contacto directo con ella porque las vigas, el tablero y las barandillas estarán
construidos con madera no tratada con creosota (para clase de uso 4).
4. NORMATIVA Y SOFTWARE
Se ha calculado según CTE SE-M empleando es programa “TRICALC” de la empresa Arktec.
5. CÁLCULO DE PILOTES
Se utiliza el criterio de la “Guía para el proyecto y la ejecución de micropilotes en obras de carretera” del
Ministerio de Fomento; se comparan las reacciones mayoradas con la resistencia a hundimiento del
terreno minorada por un coeficiente de 1,65.
Para tener en cuenta los esfuerzos horizontales del terreno sobre el pilote, en su cálculo se ha
considerado un empotramiento estructural ficticio (ménsula equivalente), que para suelos cohesivos
toma un valor de:
L´= 1,2 × 4
3× E p × I p
E
= 1,2 × 4
3 × 7.400 × 7,854 × 10 −5
= 1,047 m
3
Siendo:
Ep= modulo de elasticidad del pilote en Mpa
Ip= momento de inercia del pilote en m
4
E= modulo de elasticidad del terreno (3 Mpa)
Según esto la longitud de los pilotes que ha introducido en Tricalc es la que va desde la rasante del
palafito hasta el terreno más 1 m.
5.1. Resistencia horizontal del terreno
Se comprueba también que el terreno resiste los esfuerzos horizontales que le transmite el pilote, para
ello se utilizan los ábacos de la “Guía de cimentaciones en obras de carretera” del ministerio de Fomento.
Se hace un cálculo a largo plazo en el que solo influye el ángulo de rozamiento del terreno y un cálculo a
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corto plazo en función de la resistencia al corte sin drenaje.
Estabilidad a largo plazo
e= altura a la que el momento flector de la pila es nulo, en nuestro caso el valor pésimo es 3,50 m
g= peso específico sumergido del terreno
2
Kp= tag (45+28/2)= 2,77
L= 4,50 m
D= 0,20 m
e 3,50
=
= 0,777
L 4,50
L 4,50
=
= 22,5
D 0,20
H = γ × K p × D 3 × abaco = 8 × 2,77 × 0,20 3 × 110 = 19,50 KN .
Anejo nº8. Cálculo palafito
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Estabilidad a corto plazo
e 3,50
=
= 17,50
D 0,20
H = s u × D 2 × abaco = 25 × 0,2 2 × 26 = 26 KN
La condición más restrictiva es la de H=19,50 KN, por tanto las reacciones horizontales sobre el terreno
no podrán superar este valor.
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5.2. Cálculo de longitud de empotramiento
Del programa Tricalc se obtienen las reacciones pésimas mayoradas en el empotramiento de los pilotes:
Tramo H<=2 m
Modulo con cruces de San Andrés
Pórticos ordinarios
Axil (KN)
18,10
11,70
Cortante (KN)
6,80
3,10
Momento Flector (mKN)
7,80
9,00
Modulo con cruces de San Andrés
Pórticos ordinarios
Axil (KN)
18,20
16,90
Cortante (KN)
3,50
3,10
Momento Flector (mKN)
6,40
5,60
Tramo 2<H<3,50 m
En la siguiente tabla se dan diferentes cargas de hundimiento en función del coeficiente de seguridad F y
de la profundidad de empotramiento del pilote, como ya se ha comentado anteriormente se toma F=1,65.
COEFICIENTE DE SEGURIDAD F
resistencia por
fuste*
profundidad L tramo KN/m2
0-1
1,000 0,000
1-2
1,000 4,000
2-3
1,000 11,000
3-4
1,000 14,000
4-5
1,000 18,000
5-6
1,000 21,000
6-7
1,000 25,000
carga tramo
KN
0,000
2,513
6,912
8,796
11,310
13,195
15,708
Carga
acumulada
F=1
Carga
acumulada
F=1,65
Carga
acumulada
F=2
Carga
acumulada
F=3
2,513
9,425
18,221
29,531
42,726
58,434
1,523
5,712
11,043
17,898
25,894
35,414
1,257
4,712
9,111
14,765
21,363
29,217
0,838
3,142
6,074
9,844
14,242
19,478
*Ver estudio geotécnico
De la tabla se deduce que para el caso de altura de pilotes de hasta 2 m sobre el terreno los pórticos
Anejo nº8. Cálculo palafito
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arriostrados deben tener un empotramiento de 5,03 m y en los demás el empotramiento debe ser de 4,10
m. En el caso de pilotes de altura entre 2 m y 3,50 m el empotramiento debe ser de 5,04 m para los
pórticos arriostrados y para los demás el empotramiento debe ser de 4,86 m. Para homogeneizar la
solución se marcarán en los planos longitudes de 5 m en general y 4,10 m para los pilotes de altura
menor de 2 m y no arriostrados.
6. CÁLCULO DE UNIONES
Para el cálculo de las uniones de las cruces de San Andrés con los pilotes se consideran pernos
pasantes de diámetro 20mm. Se ha empleado para su comprobación el criterio del DB SE-M.
Los esfuerzos pésimos de las barras que forman las cruces de San Andrés son:
-Tracción: 8,80 KN
-Compresión: -8,60 KN
En base a ellos se comprueba la unión.
UNIÓN EN ÁNGULO SOLICITADA POR FUERZAS
AXILES
Fv,Ed=
F90,Rd=
6000
b=
15229,99221 N
OK
200
he=
100
h=
200 mm
CORTADURA SIMPLE CON PERNOS
tipo de madera=
coníferas
K90=
fh,0,k=
fh,1,k=
fh,2,k=
d=
b=
fh,1,k* t1* d=
fh,2,k* t2* d=
(8.8)
(8.9)
(8.10)
(8.11)
Anejo nº8. Cálculo palafito
1,65
29,52 Mpa
29,52 Mpa
19,84537815
20 mm
0,672268908
41328
79381,51261
28444,93567 Fv,Rk=
15533,54758
30393,69602
13484,47633
r=
fu,k=
450 kg/m3
a1=
200 Mpa
a2=
t1=
t2=
0
60
70 mm
200 mm
My,Rk= 144820,2321 mmN
13484,4763 N
13,4844763 KN
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Inversión de esfuerzos
Ft,Ed=
Fc,Ed=
8,8 KN
8,6 KN
Valor de cálculo
13,1 KN
OK
OK
7. COMPROBACIÓN BARRAS MAS SOLICITADAS
7.1. Tramo H<=2 m
Pilote
PILAR 512 ( S1-200 ) l/lb:300cm/300cm
Madera MACIZA CONIFERAS C24
Resistencia a flexión 24,0 MPa
Resistencia a tracción paralela 14,0 MPa
Resistencia a compresión paralela 22,0 MPa
Resistencia a cortante 4,0 MPa
Resistencia a tracción perpendicular 0,4 MPa
Resistencia a compresión perpendicular 2,5 MPa
Coeficiente de minoración 1,30
Cálculo de 1er. orden: kc:( 0,30; 0,27) Lambda( 112; 118) ß(1,859;1,970)
Cálculo de 2º orden : kc:( 0,90; 0,90) Lambda( 41; 42) ß(0,690;0,698)
COMBINACIONES PRINCIPALES
n TIPO COMB. x(cm) Fx(kN) Mx(kNm) My(kNm) Mz(kNm) Vy(kN) Vz(kN) %
-----------------------------------------------------------------------------0 Co 25(2) 300 -11,7 0,0 0,0 5,6 -2,0 -0,0--> 58,7%
2 Mx 23(2) 0 -10,7 -0,0 0,1 -0,3 -0,1 0,3--> 7,4%
3 My 28(1) 300 -9,3 0,0 1,6 0,1 -0,1 -0,7--> 25,7%
4 Mz 22(2) 300 -8,5 -0,0 -0,0 -9,0 3,0 -0,0--> 91,3%
5 V 26(1) 210 -9,9 -0,0 0,0 6,1 -3,2 -0,0--> 69,9%
6 Sm 26(1) 300 -10,1 -0,0 0,0 8,9 -3,2 -0,0--> 98,2%
-----------------------------------------------------------------------------APROVECHAMIENTO 0,982 ( 98,2%)
-----------------------------------------------------------------------------APROVECHAMIENTO DE LAS SECCIONES (TANTO POR UNO)
n sT/fT sC/fC sC/fCP(Z/Y) sM/fM(Z/Y) sV/fV(Z/Y) sM/fML sT/fT
----------------------------------------------------------------------------------------0 0,00 0,03 0,03 0,55 0,00 0,55 0,00
0,03 0,00 0,06
N+F : 0,587
V+T : 0,060
n sT/fT sC/fC sC/fCP(Z/Y) sM/fM(Z/Y) sV/fV(Z/Y) sM/fML sT/fT
Anejo nº8. Cálculo palafito
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RESTAURACIÓN INTEGRAL DEL ESTUARIO SUPERIOR DE LA RÍA DEL OKA. FASE II
----------------------------------------------------------------------------------------2 0,00 0,03 0,03 0,03 0,01 0,03 0,00
0,03 0,01 0,00
N+F : 0,074
V+T : 0,010
n sT/fT sC/fC sC/fCP(Z/Y) sM/fM(Z/Y) sV/fV(Z/Y) sM/fML sT/fT
----------------------------------------------------------------------------------------3 0,00 0,02 0,08 0,01 0,02 0,15 0,00
0,09 0,15 0,00
N+F : 0,257
V+T : 0,022
n sT/fT sC/fC sC/fCP(Z/Y) sM/fM(Z/Y) sV/fV(Z/Y) sM/fML sT/fT
----------------------------------------------------------------------------------------4 0,00 0,02 0,03 0,89 0,00 0,89 0,00
0,03 0,00 0,09
N+F : 0,913
V+T : 0,089
n sT/fT sC/fC sC/fCP(Z/Y) sM/fM(Z/Y) sV/fV(Z/Y) sM/fML sT/fT
----------------------------------------------------------------------------------------5 0,00 0,03 0,09 0,60 0,00 0,60 0,00
0,10 0,00 0,09
N+F : 0,699
V+T : 0,093
n sT/fT sC/fC sC/fCP(Z/Y) sM/fM(Z/Y) sV/fV(Z/Y) sM/fML sT/fT
----------------------------------------------------------------------------------------6 0,00 0,03 0,09 0,88 0,00 0,88 0,00
0,10 0,00 0,09
N+F : 0,982
V+T : 0,093
Anejo nº8. Cálculo palafito
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Viga entre pórticos
VIGA 13 ( MAAR-3x6 ) l/lb:200cm/200cm
Madera MACIZA CONIFERAS C24
Resistencia a flexión 24,0 MPa
Resistencia a tracción paralela 14,0 MPa
Resistencia a compresión paralela 22,0 MPa
Resistencia a cortante 4,0 MPa
Resistencia a tracción perpendicular 0,4 MPa
Resistencia a compresión perpendicular 2,5 MPa
Coeficiente de minoración 1,30
Cálculo de 1er. orden: kc:( 0,85; 0,38) Lambda( 49; 98) ß(1,024;1,000)
Cálculo de 2º orden : kc:( 0,98; 0,85) Lambda( 24; 49) ß(0,513;0,500)
Flecha ins. Yp/Zp(+0,121;-0,000) / (-0,000;-0,000) < +0,571
Flecha act. Yp/Zp(+0,261;-0,000) / (-0,000;-0,000) < +0,500
Flecha dif. Yp/Zp(+0,210;-0,000) / (-0,000;-0,000) < +0,667
COMBINACIONES PRINCIPALES
n TIPO COMB. x(cm) Fx(kN) Mx(kNm) My(kNm) Mz(kNm) Vy(kN) Vz(kN) %
-----------------------------------------------------------------------------0 Co 23(2) 0 -0,1 0,0 -0,0 0,0 2,5 -0,0--> 25,7%
1 Tr 57(1) 0 0,0 0,0 0,0 0,0 1,9 0,0--> 18,7%
2 Mx 8(1) 0 0,0 -0,0 0,0 0,0 0,7 0,0--> 7,3%
3 My 26(1) 200 0,0 -0,0 -0,0 0,0 -2,1 0,0--> 20,8%
4 Mz 27(2) 100 -0,1 0,0 0,0 -1,3 0,0 0,0--> 39,3%
5 V 25(2) 0 0,0 -0,0 0,0 0,0 2,5 0,0--> 25,7%
6 Sm 49(1) 100 0,0 0,0 0,0 -0,9 0,0 0,0--> 39,9%
-----------------------------------------------------------------------------APROVECHAMIENTO 0,399 ( 39,9%)
-----------------------------------------------------------------------------APROVECHAMIENTO DE LAS SECCIONES (TANTO POR UNO)
n sT/fT sC/fC sC/fCP(Z/Y) sM/fM(Z/Y) sV/fV(Z/Y) sM/fML sT/fT
----------------------------------------------------------------------------------------0 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
0,00 0,00 0,26
N+F : 0,005
V+T : 0,257
N+FLB : 0,001
n sT/fT sC/fC sC/fCP(Z/Y) sM/fM(Z/Y) sV/fV(Z/Y) sM/fML sT/fT
----------------------------------------------------------------------------------------1 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
0,00 0,00 0,19
N+F : 0,004
Anejo nº8. Cálculo palafito
11
RESTAURACIÓN INTEGRAL DEL ESTUARIO SUPERIOR DE LA RÍA DEL OKA. FASE II
V+T : 0,187
N+FLB : 0,000
n sT/fT sC/fC sC/fCP(Z/Y) sM/fM(Z/Y) sV/fV(Z/Y) sM/fML sT/fT
----------------------------------------------------------------------------------------2 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
0,00 0,01 0,07
N+F : 0,011
V+T : 0,073
N+FLB : 0,000
n sT/fT sC/fC sC/fCP(Z/Y) sM/fM(Z/Y) sV/fV(Z/Y) sM/fML sT/fT
----------------------------------------------------------------------------------------3 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
0,00 0,01 0,21
N+F : 0,011
V+T : 0,208
N+FLB : 0,000
n sT/fT sC/fC sC/fCP(Z/Y) sM/fM(Z/Y) sV/fV(Z/Y) sM/fML sT/fT
----------------------------------------------------------------------------------------4 0,00 0,00 0,00 0,39 0,00 0,39 0,00
0,00 0,00 0,00
N+F : 0,393
V+T : 0,001
N+FLB : 0,155
n sT/fT sC/fC sC/fCP(Z/Y) sM/fM(Z/Y) sV/fV(Z/Y) sM/fML sT/fT
----------------------------------------------------------------------------------------5 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
0,00 0,01 0,26
N+F : 0,009
V+T : 0,257
N+FLB : 0,000
n sT/fT sC/fC sC/fCP(Z/Y) sM/fM(Z/Y) sV/fV(Z/Y) sM/fML sT/fT
----------------------------------------------------------------------------------------6 0,00 0,00 0,00 0,40 0,00 0,40 0,00
0,00 0,00 0,00
N+F : 0,399
Anejo nº8. Cálculo palafito
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V+T : 0,000
N+FLB : 0,159
Cumple Pandeo Lateral flb=15,94%
Viga de pórtico (apoyada sobre los pilotes)
VIGA 47 ( MMKD-140x140 ) l/lb:43cm/43cm
Madera MACIZA CONIFERAS C24
Resistencia a flexión 24,0 MPa
Resistencia a tracción paralela 14,0 MPa
Resistencia a compresión paralela 22,0 MPa
Resistencia a cortante 4,0 MPa
Resistencia a tracción perpendicular 0,4 MPa
Resistencia a compresión perpendicular 2,5 MPa
Coeficiente de minoración 1,30
Cálculo de 1er. orden: kc:( 0,32; 0,32) Lambda( 106; 106) ß(10,000;10,000)
Cálculo de 2º orden : kc:( 1,00; 1,00) Lambda( 11; 11) ß(1,000;1,000)
Flecha ins. Yp/Zp(+0,009;-0,000) / (-0,000;-0,000) < +0,123
Flecha act. Yp/Zp(+0,021;-0,000) / (-0,000;-0,000) < +0,108
Flecha dif. Yp/Zp(+0,017;-0,000) / (-0,000;-0,000) < +0,143
COMBINACIONES PRINCIPALES
n TIPO COMB. x(cm) Fx(kN) Mx(kNm) My(kNm) Mz(kNm) Vy(kN) Vz(kN) %
-----------------------------------------------------------------------------0 Co 22(2) 0 -9,9 0,0 0,0 -2,2 2,3 0,0--> 42,5%
2 Mx 23(2) 0 -0,6 -0,0 -0,1 -2,9 2,6 -0,2--> 51,3%
3 My 23(2) 0 -0,6 -0,0 -0,1 -2,9 2,6 -0,2--> 51,3%
4 Mz 27(2) 43 -0,6 -0,0 -0,0 -4,1 2,6 -0,2--> 69,3%
5 V 23(2) 0 -0,6 -0,0 -0,1 -2,9 2,6 -0,2--> 51,3%
6 Sm 25(2) 43 -6,1 -0,0 -0,0 -4,0 2,5 -0,0--> 70,7%
-----------------------------------------------------------------------------APROVECHAMIENTO 0,707 ( 70,7%)
-----------------------------------------------------------------------------APROVECHAMIENTO DE LAS SECCIONES (TANTO POR UNO)
n sT/fT sC/fC sC/fCP(Z/Y) sM/fM(Z/Y) sV/fV(Z/Y) sM/fML sT/fT
----------------------------------------------------------------------------------------0 0,00 0,04 0,04 0,38 0,00 0,38 0,00
0,04 0,00 0,12
N+F : 0,425
V+T : 0,122
N+FLB : 0,188
Anejo nº8. Cálculo palafito
13
RESTAURACIÓN INTEGRAL DEL ESTUARIO SUPERIOR DE LA RÍA DEL OKA. FASE II
n sT/fT sC/fC sC/fCP(Z/Y) sM/fM(Z/Y) sV/fV(Z/Y) sM/fML sT/fT
----------------------------------------------------------------------------------------2 0,00 0,00 0,00 0,50 0,01 0,50 0,00
0,00 0,02 0,14
N+F : 0,513
V+T : 0,141
N+FLB : 0,251
n sT/fT sC/fC sC/fCP(Z/Y) sM/fM(Z/Y) sV/fV(Z/Y) sM/fML sT/fT
----------------------------------------------------------------------------------------3 0,00 0,00 0,00 0,50 0,01 0,50 0,00
0,00 0,02 0,14
N+F : 0,513
V+T : 0,141
N+FLB : 0,251
n sT/fT sC/fC sC/fCP(Z/Y) sM/fM(Z/Y) sV/fV(Z/Y) sM/fML sT/fT
----------------------------------------------------------------------------------------4 0,00 0,00 0,00 0,69 0,01 0,69 0,00
0,00 0,00 0,14
N+F : 0,693
V+T : 0,137
N+FLB : 0,476
n sT/fT sC/fC sC/fCP(Z/Y) sM/fM(Z/Y) sV/fV(Z/Y) sM/fML sT/fT
----------------------------------------------------------------------------------------5 0,00 0,00 0,00 0,50 0,01 0,50 0,00
0,00 0,02 0,14
N+F : 0,513
V+T : 0,141
N+FLB : 0,251
n sT/fT sC/fC sC/fCP(Z/Y) sM/fM(Z/Y) sV/fV(Z/Y) sM/fML sT/fT
----------------------------------------------------------------------------------------6 0,00 0,03 0,03 0,68 0,00 0,68 0,00
0,03 0,00 0,13
N+F : 0,707
V+T : 0,133
N+FLB : 0,489
Anejo nº8. Cálculo palafito
14
RESTAURACIÓN INTEGRAL DEL ESTUARIO SUPERIOR DE LA RÍA DEL OKA. FASE II
Cumple Pandeo Lateral flb=48,87%
Tirante
DIAG. 475 ( MAAR-3x6 ) l/lb:223cm/224cm
Madera MACIZA CONIFERAS C24
Resistencia a flexión 24,0 MPa
Resistencia a tracción paralela 14,0 MPa
Resistencia a compresión paralela 22,0 MPa
Resistencia a cortante 4,0 MPa
Resistencia a tracción perpendicular 0,4 MPa
Resistencia a compresión perpendicular 2,5 MPa
Coeficiente de minoración 1,30
Cálculo de 1er. orden: kc:( 0,72; 0,24) Lambda( 53; 109) ß(1,001;1,001)
Cálculo de 2º orden : kc:( 0,96; 0,71) Lambda( 27; 55) ß(0,501;0,500)
Flecha ins. Yp/Zp(+0,001;-0,001) / (+0,107;-0,107) < +0,637
Flecha act. Yp/Zp(+0,000;-0,017) / (+0,107;-0,107) < +0,558
Flecha dif. Yp/Zp(+0,000;-0,024) / (+0,000;-0,000) < +0,743
COMBINACIONES PRINCIPALES
n TIPO COMB. x(cm) Fx(kN) Mx(kNm) My(kNm) Mz(kNm) Vy(kN) Vz(kN) %
-----------------------------------------------------------------------------0 Co 28(1) 223 -7,7 0,0 -0,0 0,0 -0,1 -0,0--> 26,6%
1 Tr 2(1) 0 7,6 0,0 -0,0 -0,0 0,1 0,0--> 9,8%
2 Mx 26(1) 0 -0,0 0,0 0,0 0,0 0,1 0,3--> 2,6%
3 My 1(2) 110 0,0 0,0 0,1 -0,0 0,0 -0,0--> 9,6%
4 Mz 24(1) 110 7,6 0,0 -0,0 -0,0 0,0 -0,0--> 11,0%
5 V 8(1) 0 -0,0 0,0 0,0 0,0 0,1 0,3--> 2,6%
6 Sm 28(1) 110 -7,7 0,0 -0,0 -0,0 -0,0 -0,0--> 27,2%
-----------------------------------------------------------------------------APROVECHAMIENTO 0,272 ( 27,2%)
-----------------------------------------------------------------------------APROVECHAMIENTO DE LAS SECCIONES (TANTO POR UNO)
n sT/fT sC/fC sC/fCP(Z/Y) sM/fM(Z/Y) sV/fV(Z/Y) sM/fML sT/fT
----------------------------------------------------------------------------------------0 0,00 0,06 0,09 0,00 0,00 0,00 0,00
0,27 0,00 0,01
N+F : 0,266
Anejo nº8. Cálculo palafito
15
RESTAURACIÓN INTEGRAL DEL ESTUARIO SUPERIOR DE LA RÍA DEL OKA. FASE II
V+T : 0,007
N+FLB : 0,265
n sT/fT sC/fC sC/fCP(Z/Y) sM/fM(Z/Y) sV/fV(Z/Y) sM/fML sT/fT
----------------------------------------------------------------------------------------1 0,10 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
0,00 0,00 0,01
N+F : 0,098
V+T : 0,007
N+FLB : 0,000
n sT/fT sC/fC sC/fCP(Z/Y) sM/fM(Z/Y) sV/fV(Z/Y) sM/fML sT/fT
----------------------------------------------------------------------------------------2 0,00 0,00 0,00 0,00 0,03 0,00 0,00
0,00 0,00 0,01
N+F : 0,003
V+T : 0,026
N+FLB : 0,001
n sT/fT sC/fC sC/fCP(Z/Y) sM/fM(Z/Y) sV/fV(Z/Y) sM/fML sT/fT
----------------------------------------------------------------------------------------3 0,00 0,00 0,00 0,01 0,00 0,01 0,00
0,00 0,09 0,00
N+F : 0,096
V+T : 0,000
N+FLB : 0,000
n sT/fT sC/fC sC/fCP(Z/Y) sM/fM(Z/Y) sV/fV(Z/Y) sM/fML sT/fT
----------------------------------------------------------------------------------------4 0,10 0,00 0,00 0,01 0,00 0,01 0,00
0,00 0,00 0,00
N+F : 0,110
V+T : 0,000
N+FLB : 0,000
n sT/fT sC/fC sC/fCP(Z/Y) sM/fM(Z/Y) sV/fV(Z/Y) sM/fML sT/fT
----------------------------------------------------------------------------------------5 0,00 0,00 0,00 0,00 0,03 0,00 0,00
0,00 0,00 0,01
N+F : 0,002
Anejo nº8. Cálculo palafito
16
RESTAURACIÓN INTEGRAL DEL ESTUARIO SUPERIOR DE LA RÍA DEL OKA. FASE II
V+T : 0,026
N+FLB : 0,000
n sT/fT sC/fC sC/fCP(Z/Y) sM/fM(Z/Y) sV/fV(Z/Y) sM/fML sT/fT
----------------------------------------------------------------------------------------6 0,00 0,06 0,09 0,01 0,00 0,01 0,00
0,26 0,00 0,00
N+F : 0,272
V+T : 0,000
N+FLB : 0,264
Cumple Pandeo Lateral flb=26,55%
7.2. Tramo 2<H<3,50 m
Pilote
PILAR 822 ( S1-200 ) l/lb:350cm/342cm
Madera MACIZA CONIFERAS C24
Resistencia a flexión 24,0 MPa
Resistencia a tracción paralela 14,0 MPa
Resistencia a compresión paralela 22,0 MPa
Resistencia a cortante 4,0 MPa
Resistencia a tracción perpendicular 0,4 MPa
Resistencia a compresión perpendicular 2,5 MPa
Coeficiente de minoración 1,30
Cálculo de 1er. orden: kc:( 0,21; 0,20) Lambda( 136; 137) ß(1,997;2,000)
Cálculo de 2º orden : kc:( 0,86; 0,86) Lambda( 48; 48) ß(0,700;0,700)
COMBINACIONES PRINCIPALES
n TIPO COMB. x(cm) Fx(kN) Mx(kNm) My(kNm) Mz(kNm) Vy(kN) Vz(kN) %
-----------------------------------------------------------------------------0 Co 26(1) 0 -16,9 -0,0 -0,0 -5,5 -3,1 -0,0--> 76,6%
1 Tr 30(1) 342 7,2 0,0 -0,0 -4,2 2,4 0,0--> 44,2%
2 Mx 33(2) 0 -1,8 -0,0 2,9 -0,0 -0,0 1,2--> 29,2%
3 My 28(2) 0 -8,2 -0,0 2,9 -0,0 -0,0 1,2--> 31,4%
4 Mz 11(2) 0 -4,9 0,0 0,0 5,6 3,1 0,0--> 56,7%
5 V 26(1) 0 -16,9 -0,0 -0,0 -5,5 -3,1 -0,0--> 76,6%
6 Sm 16(1) 0 -16,2 -0,0 -0,0 -5,5 -3,1 -0,0--> 81,6%
------------------------------------------------------------------------------
Anejo nº8. Cálculo palafito
17
RESTAURACIÓN INTEGRAL DEL ESTUARIO SUPERIOR DE LA RÍA DEL OKA. FASE II
APROVECHAMIENTO 0,816 ( 81,6%)
-----------------------------------------------------------------------------APROVECHAMIENTO DE LAS SECCIONES (TANTO POR UNO)
n sT/fT sC/fC sC/fCP(Z/Y) sM/fM(Z/Y) sV/fV(Z/Y) sM/fML sT/fT
----------------------------------------------------------------------------------------0 0,00 0,05 0,22 0,54 0,00 0,54 0,00
0,22 0,00 0,09
N+F : 0,766
V+T : 0,091
n sT/fT sC/fC sC/fCP(Z/Y) sM/fM(Z/Y) sV/fV(Z/Y) sM/fML sT/fT
----------------------------------------------------------------------------------------1 0,03 0,00 0,00 0,41 0,00 0,41 0,00
0,00 0,00 0,07
N+F : 0,442
V+T : 0,070
n sT/fT sC/fC sC/fCP(Z/Y) sM/fM(Z/Y) sV/fV(Z/Y) sM/fML sT/fT
----------------------------------------------------------------------------------------2 0,00 0,00 0,01 0,00 0,04 0,28 0,01
0,01 0,28 0,00
N+F : 0,292
V+T : 0,044
n sT/fT sC/fC sC/fCP(Z/Y) sM/fM(Z/Y) sV/fV(Z/Y) sM/fML sT/fT
----------------------------------------------------------------------------------------3 0,00 0,02 0,03 0,00 0,04 0,29 0,01
0,03 0,29 0,00
N+F : 0,314
V+T : 0,043
n sT/fT sC/fC sC/fCP(Z/Y) sM/fM(Z/Y) sV/fV(Z/Y) sM/fML sT/fT
----------------------------------------------------------------------------------------4 0,00 0,01 0,02 0,55 0,00 0,55 0,00
0,02 0,00 0,09
N+F : 0,567
V+T : 0,090
n sT/fT sC/fC sC/fCP(Z/Y) sM/fM(Z/Y) sV/fV(Z/Y) sM/fML sT/fT
Anejo nº8. Cálculo palafito
18
RESTAURACIÓN INTEGRAL DEL ESTUARIO SUPERIOR DE LA RÍA DEL OKA. FASE II
----------------------------------------------------------------------------------------5 0,00 0,05 0,22 0,54 0,00 0,54 0,00
0,22 0,00 0,09
N+F : 0,766
V+T : 0,091
n sT/fT sC/fC sC/fCP(Z/Y) sM/fM(Z/Y) sV/fV(Z/Y) sM/fML sT/fT
----------------------------------------------------------------------------------------6 0,00 0,05 0,23 0,59 0,00 0,59 0,00
0,23 0,00 0,10
N+F : 0,816
V+T : 0,098
Viga entre pórticos
VIGA 39 ( MAAR-3x6 ) l/lb:200cm/200cm
Madera MACIZA CONIFERAS C24
Resistencia a flexión 24,0 MPa
Resistencia a tracción paralela 14,0 MPa
Resistencia a compresión paralela 22,0 MPa
Resistencia a cortante 4,0 MPa
Resistencia a tracción perpendicular 0,4 MPa
Resistencia a compresión perpendicular 2,5 MPa
Coeficiente de minoración 1,30
Cálculo de 1er. orden: kc:( 0,84; 0,38) Lambda( 50; 98) ß(1,050;1,000)
Cálculo de 2º orden : kc:( 0,98; 0,85) Lambda( 25; 49) ß(0,526;0,500)
Flecha ins. Yp/Zp(+0,121;-0,000) / (-0,000;-0,000) < +0,571
Flecha act. Yp/Zp(+0,261;-0,000) / (-0,000;-0,000) < +0,500
Flecha dif. Yp/Zp(+0,211;-0,000) / (-0,000;-0,000) < +0,667
COMBINACIONES PRINCIPALES
n TIPO COMB. x(cm) Fx(kN) Mx(kNm) My(kNm) Mz(kNm) Vy(kN) Vz(kN) %
-----------------------------------------------------------------------------0 Co 31(2) 0 -0,9 0,0 -0,0 -0,0 -0,3 -0,0--> 3,2%
1 Tr 22(1) 0 0,2 0,0 -0,0 -0,0 -2,1 -0,0--> 20,9%
2 Mx 23(2) 0 -0,5 0,0 -0,0 -0,0 -2,5 -0,0--> 25,7%
3 My 18(2) 200 -0,5 0,0 -0,0 -0,0 1,9 0,0--> 18,9%
4 Mz 23(2) 100 -0,5 0,0 -0,0 1,3 -0,0 -0,0--> 39,8%
5 V 23(2) 0 -0,5 0,0 -0,0 -0,0 -2,5 -0,0--> 25,7%
6 Sm 48(1) 100 0,1 0,0 0,0 1,2 -0,0 0,0--> 50,5%
-----------------------------------------------------------------------------APROVECHAMIENTO 0,505 ( 50,5%)
------------------------------------------------------------------------------
Anejo nº8. Cálculo palafito
19
RESTAURACIÓN INTEGRAL DEL ESTUARIO SUPERIOR DE LA RÍA DEL OKA. FASE II
APROVECHAMIENTO DE LAS SECCIONES (TANTO POR UNO)
n sT/fT sC/fC sC/fCP(Z/Y) sM/fM(Z/Y) sV/fV(Z/Y) sM/fML sT/fT
----------------------------------------------------------------------------------------0 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00 0,00 0,00
0,01 0,00 0,03
N+F : 0,010
V+T : 0,032
n sT/fT sC/fC sC/fCP(Z/Y) sM/fM(Z/Y) sV/fV(Z/Y) sM/fML sT/fT
----------------------------------------------------------------------------------------1 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
0,00 0,00 0,21
N+F : 0,006
V+T : 0,209
n sT/fT sC/fC sC/fCP(Z/Y) sM/fM(Z/Y) sV/fV(Z/Y) sM/fML sT/fT
----------------------------------------------------------------------------------------2 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
0,00 0,00 0,26
N+F : 0,007
V+T : 0,257
n sT/fT sC/fC sC/fCP(Z/Y) sM/fM(Z/Y) sV/fV(Z/Y) sM/fML sT/fT
----------------------------------------------------------------------------------------3 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
0,00 0,00 0,19
N+F : 0,008
V+T : 0,189
n sT/fT sC/fC sC/fCP(Z/Y) sM/fM(Z/Y) sV/fV(Z/Y) sM/fML sT/fT
----------------------------------------------------------------------------------------4 0,00 0,00 0,00 0,39 0,00 0,39 0,00
0,00 0,00 0,00
N+F : 0,398
V+T : 0,001
n sT/fT sC/fC sC/fCP(Z/Y) sM/fM(Z/Y) sV/fV(Z/Y) sM/fML sT/fT
----------------------------------------------------------------------------------------5 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
0,00 0,00 0,26
Anejo nº8. Cálculo palafito
20
RESTAURACIÓN INTEGRAL DEL ESTUARIO SUPERIOR DE LA RÍA DEL OKA. FASE II
N+F : 0,007
V+T : 0,257
n sT/fT sC/fC sC/fCP(Z/Y) sM/fM(Z/Y) sV/fV(Z/Y) sM/fML sT/fT
----------------------------------------------------------------------------------------6 0,00 0,00 0,00 0,50 0,00 0,50 0,00
0,00 0,00 0,00
N+F : 0,505
V+T : 0,001
Viga de pórtico (apoyada sobre los pilotes)
VIGA 269 ( MMKD-140x140 ) l/lb:43cm/43cm
Madera MACIZA CONIFERAS C24
Resistencia a flexión 24,0 MPa
Resistencia a tracción paralela 14,0 MPa
Resistencia a compresión paralela 22,0 MPa
Resistencia a cortante 4,0 MPa
Resistencia a tracción perpendicular 0,4 MPa
Resistencia a compresión perpendicular 2,5 MPa
Coeficiente de minoración 1,30
Cálculo de 1er. orden: kc:( 0,32; 0,32) Lambda( 106; 106) ß(10,000;10,000)
Cálculo de 2º orden : kc:( 1,00; 1,00) Lambda( 11; 11) ß(1,000;1,000)
Flecha ins. Yp/Zp(+0,010;-0,000) / (-0,000;-0,000) < +0,123
Flecha act. Yp/Zp(+0,021;-0,000) / (-0,000;-0,000) < +0,108
Flecha dif. Yp/Zp(+0,017;-0,000) / (-0,000;-0,000) < +0,143
COMBINACIONES PRINCIPALES
n TIPO COMB. x(cm) Fx(kN) Mx(kNm) My(kNm) Mz(kNm) Vy(kN) Vz(kN) %
-----------------------------------------------------------------------------0 Co 21(2) 0 -0,3 0,0 -0,1 -4,1 -2,6 -0,1--> 70,2%
1 Tr 32(1) 0 0,0 -0,0 0,2 -0,5 -0,3 0,2--> 10,9%
2 Mx 26(1) 0 -0,1 -0,0 0,2 -3,3 -2,1 0,2--> 58,2%
3 My 26(1) 0 -0,1 -0,0 0,2 -3,3 -2,1 0,2--> 58,2%
4 Mz 23(2) 0 -0,2 -0,0 0,0 -4,1 -2,3 -0,0--> 69,1%
5 V 27(2) 43 -0,3 -0,0 -0,0 -2,8 -2,9 0,0--> 48,0%
6 Sm 48(1) 0 -0,2 -0,0 0,0 -3,7 -2,4 0,0--> 88,2%
-----------------------------------------------------------------------------APROVECHAMIENTO 0,882 ( 88,2%)
------------------------------------------------------------------------------
Anejo nº8. Cálculo palafito
21
RESTAURACIÓN INTEGRAL DEL ESTUARIO SUPERIOR DE LA RÍA DEL OKA. FASE II
APROVECHAMIENTO DE LAS SECCIONES (TANTO POR UNO)
n sT/fT sC/fC sC/fCP(Z/Y) sM/fM(Z/Y) sV/fV(Z/Y) sM/fML sT/fT
----------------------------------------------------------------------------------------0 0,00 0,00 0,00 0,69 0,01 0,69 0,00
0,00 0,02 0,14
N+F : 0,702
V+T : 0,137
n sT/fT sC/fC sC/fCP(Z/Y) sM/fM(Z/Y) sV/fV(Z/Y) sM/fML sT/fT
----------------------------------------------------------------------------------------1 0,00 0,00 0,00 0,09 0,01 0,09 0,00
0,00 0,03 0,02
N+F : 0,109
V+T : 0,022
n sT/fT sC/fC sC/fCP(Z/Y) sM/fM(Z/Y) sV/fV(Z/Y) sM/fML sT/fT
----------------------------------------------------------------------------------------2 0,00 0,00 0,00 0,56 0,01 0,56 0,00
0,00 0,03 0,11
N+F : 0,582
V+T : 0,113
n sT/fT sC/fC sC/fCP(Z/Y) sM/fM(Z/Y) sV/fV(Z/Y) sM/fML sT/fT
----------------------------------------------------------------------------------------3 0,00 0,00 0,00 0,56 0,01 0,56 0,00
0,00 0,03 0,11
N+F : 0,582
V+T : 0,113
n sT/fT sC/fC sC/fCP(Z/Y) sM/fM(Z/Y) sV/fV(Z/Y) sM/fML sT/fT
----------------------------------------------------------------------------------------4 0,00 0,00 0,00 0,69 0,00 0,69 0,00
0,00 0,00 0,12
N+F : 0,691
V+T : 0,121
n sT/fT sC/fC sC/fCP(Z/Y) sM/fM(Z/Y) sV/fV(Z/Y) sM/fML sT/fT
----------------------------------------------------------------------------------------5 0,00 0,00 0,00 0,48 0,00 0,48 0,00
Anejo nº8. Cálculo palafito
22
RESTAURACIÓN INTEGRAL DEL ESTUARIO SUPERIOR DE LA RÍA DEL OKA. FASE II
0,00 0,00 0,16
N+F : 0,480
V+T : 0,156
n sT/fT sC/fC sC/fCP(Z/Y) sM/fM(Z/Y) sV/fV(Z/Y) sM/fML sT/fT
----------------------------------------------------------------------------------------6 0,00 0,00 0,00 0,88 0,00 0,88 0,00
0,00 0,00 0,17
N+F : 0,882
V+T : 0,175
Tirante
DIAG. 864 ( MAAR-3x6 ) l/lb:197cm/197cm
Madera MACIZA CONIFERAS C24
Resistencia a flexión 24,0 MPa
Resistencia a tracción paralela 14,0 MPa
Resistencia a compresión paralela 22,0 MPa
Resistencia a cortante 4,0 MPa
Resistencia a tracción perpendicular 0,4 MPa
Resistencia a compresión perpendicular 2,5 MPa
Coeficiente de minoración 1,30
Cálculo de 1er. orden: kc:( 0,80; 0,29) Lambda( 47; 97) ß(1,005;1,012)
Cálculo de 2º orden : kc:( 0,97; 0,78) Lambda( 24; 49) ß(0,503;0,507)
Flecha ins. Yp/Zp(+0,001;-0,001) / (+0,055;-0,055) < +0,563
Flecha act. Yp/Zp(+0,001;-0,010) / (+0,055;-0,056) < +0,493
Flecha dif. Yp/Zp(+0,002;-0,014) / (+0,000;-0,000) < +0,657
COMBINACIONES PRINCIPALES
n TIPO COMB. x(cm) Fx(kN) Mx(kNm) My(kNm) Mz(kNm) Vy(kN) Vz(kN) %
-----------------------------------------------------------------------------0 Co 32(1) 197 -8,6 0,0 0,0 0,0 -0,0 -0,0--> 24,2%
1 Tr 17(2) 0 11,5 -0,0 -0,0 -0,0 0,1 -0,1--> 15,8%
2 Mx 18(2) 197 0,4 0,0 -0,0 0,0 -0,1 0,2--> 8,7%
3 My 33(2) 114 0,3 0,0 0,1 -0,0 -0,0 0,0--> 6,7%
4 Mz 22(1) 95 8,8 0,0 0,0 -0,0 0,0 0,0--> 12,4%
5 V 24(1) 197 -0,0 -0,0 0,0 0,0 -0,1 -0,2--> 8,7%
6 Sm 16(1) 95 -8,4 0,0 -0,0 -0,0 -0,0 -0,0--> 26,1%
-----------------------------------------------------------------------------APROVECHAMIENTO 0,261 ( 26,1%)
Anejo nº8. Cálculo palafito
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RESTAURACIÓN INTEGRAL DEL ESTUARIO SUPERIOR DE LA RÍA DEL OKA. FASE II
-----------------------------------------------------------------------------APROVECHAMIENTO DE LAS SECCIONES (TANTO POR UNO)
n sT/fT sC/fC sC/fCP(Z/Y) sM/fM(Z/Y) sV/fV(Z/Y) sM/fML sT/fT
----------------------------------------------------------------------------------------0 0,00 0,07 0,09 0,00 0,00 0,00 0,00
0,24 0,00 0,00
N+F : 0,242
V+T : 0,004
n sT/fT sC/fC sC/fCP(Z/Y) sM/fM(Z/Y) sV/fV(Z/Y) sM/fML sT/fT
----------------------------------------------------------------------------------------1 0,15 0,00 0,00 0,00 0,01 0,00 0,00
0,00 0,01 0,01
N+F : 0,158
V+T : 0,015
n sT/fT sC/fC sC/fCP(Z/Y) sM/fM(Z/Y) sV/fV(Z/Y) sM/fML sT/fT
----------------------------------------------------------------------------------------2 0,01 0,00 0,00 0,00 0,02 0,00 0,07
0,00 0,00 0,01
N+F : 0,006
V+T : 0,087
n sT/fT sC/fC sC/fCP(Z/Y) sM/fM(Z/Y) sV/fV(Z/Y) sM/fML sT/fT
----------------------------------------------------------------------------------------3 0,00 0,00 0,00 0,01 0,00 0,01 0,04
0,00 0,06 0,00
N+F : 0,067
V+T : 0,041
n sT/fT sC/fC sC/fCP(Z/Y) sM/fM(Z/Y) sV/fV(Z/Y) sM/fML sT/fT
----------------------------------------------------------------------------------------4 0,11 0,00 0,00 0,01 0,00 0,01 0,00
0,00 0,00 0,00
N+F : 0,124
V+T : 0,000
n sT/fT sC/fC sC/fCP(Z/Y) sM/fM(Z/Y) sV/fV(Z/Y) sM/fML sT/fT
-----------------------------------------------------------------------------------------
Anejo nº8. Cálculo palafito
24
RESTAURACIÓN INTEGRAL DEL ESTUARIO SUPERIOR DE LA RÍA DEL OKA. FASE II
5 0,00 0,00 0,00 0,00 0,02 0,00 0,07
0,00 0,00 0,01
N+F : 0,001
V+T : 0,087
n sT/fT sC/fC sC/fCP(Z/Y) sM/fM(Z/Y) sV/fV(Z/Y) sM/fML sT/fT
----------------------------------------------------------------------------------------6 0,00 0,07 0,09 0,01 0,00 0,01 0,00
0,25 0,00 0,00
N+F : 0,261
V+T : 0,000
8. GRAFICAS DE MOVIMIENTOS
8.1. Tramo H<=2 m
Anejo nº8. Cálculo palafito
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RESTAURACIÓN INTEGRAL DEL ESTUARIO SUPERIOR DE LA RÍA DEL OKA. FASE II
Anejo nº8. Cálculo palafito
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RESTAURACIÓN INTEGRAL DEL ESTUARIO SUPERIOR DE LA RÍA DEL OKA. FASE II
8.2. Tramo 2<H<3,50 m
Anejo nº8. Cálculo palafito
27
RESTAURACIÓN INTEGRAL DEL ESTUARIO SUPERIOR DE LA RÍA DEL OKA. FASE II
Anejo nº8. Cálculo palafito
28
,
-
U rdalbal
EUSKO J1URU1RJTZ
GOBIERNO VASCO
I?LtjflUA[jS LuflJ5A1Ø[
LANCIr:TY.. LEKAZ»JLFTZA
DEPAFLTAUCLÍIO LX ULDIO AP.4[i![FITL
PLANIFICACIÓ,, CIIFLITCFLLAL
:rragsa
Biosfera Erreserba
Reserva cje la ljlostrra
RESTAURACIÓN
INTEGRAL
DEL ESTUARIO
SUPERIOR
LAOKA.
RÍA DEL
FASE II
RESTAURACIÓN
INTEGRAL
DEL ESTUARIO
SUPERIOR
DE LA RÍADE
DEL
FASEOKA.
II
9.
LtSTADOS
DE CÁLCULO
9. LISTADOS
DE CÁLCULO
En el CD
proyecto
se adjuntan
los Hstados
obtenidosobtenidos
del programa
TRICALC.TRICALC.
En del
el CD
del proyecto
se adjuntan
los listados
del programa
El autor de los cálculos:
Víc
Víctor Miguel Colina Fernández
Ingeniero de Caminos
Canales y Puertos
t
Ingeniero de Caminos, Canales y Puertos
Col. 18.694
Col. 18.694
Anejo n°8. Cácuo paaflto
Anejo nº8. Cálculo palafito
29
29