1. No category

DESCUELA S U P E R I O R POLITECNICA D E L L I T O R A L
Facultad de Ingeniería Mecánica
“ANALISIS TERMICO D E U N C ALENTADOR - MEZCLADOR PARA LA ELABORACION DE ACEITE LUBRICANTE”
PROYECTO DE GRADO
Previo a la obtención del Título de:
INGENIERO MECANICO
Presentado por:
Eduardo Germán Córdova Romero
Guayaquil - Ecuador
1990
ESCUELA SUPERIOR POLITEGNIGA DEL LITORAL
FACULTAD DE INGENIERIA MEGANIGA
ANALISIS TERMIGO DE UN GALENTADDR-MEZGLADDR PARA
LA ELABORAGIDN DE ACEITE LUBRICANTE
PROYECTO DE GRADO
PREVIO A LA 5BTENGIC)N DEL TITULO DE
INGENIERO MEGANIGO
PRESENTADO POR
EDUARDO GERMAN GORDWA ROMERO
GUAYAQUIL - EGUADDR
1990
A G R A D E C I M I E N T U
D E D I C A T O R I A
DECLARACION EXPRESA
_I._“”. . .
.
--.“_.-.I.“.“-..”
“--.-
.__--.”
Dr. Alfredo Barriga F
DIKEChR DE PROYECTC
MECANICA
FACULTAD
MIEMBRO DEL TRIBUNAL
rge Duque R.
Ing. Francisco Andrac
MIEMBRO DEL TRIBUNAL
MIEMBRO DEL TRIBUNAI
RESUMEN
Se
anal j. za
en
este t r a b a j o
el
cal ent.ami ento
de
aceite
1 ubr-i cante en un cal entador--mezcl adov F el. cual consi ste de
un t a n q u e ci 1 Pndrico d e aprox i madamen te 14 m
dentro
del
cual
el
aceite
Yy
. ...s
de capacidad
cal e n t a d o
es
d e s d e
l a
temper-atw-a a m b i e n t e h a s t a 60 OC mediãr~te d o s s e r p e n t i n e s ,
el
l o c a l i z a d o Eon l a p a r t e i n t e r i o r e n e l
Ll 1-l 0
recipienteY
1 atEra
,f ando
e l . o t r o sol.dado e x t e r i o r - m e n t e a
y
del
t a n q u e .
r-xi r-ccrl ãri (31-i
E l
aceite
cw) !.!r-ta bomba d e
toma
el. aceite desde la
masa
d e 1.
-7
.J
e5
a c) i t a d o
1 L5 m /h d e
parte inferior
la
del
pared
medi ante
que
capacidad
y lo mezcla con la
m i rsmo medi a n t e u n a t o b e r a u b i c a d a e n
1a
parte
i n f e r i o r d e l .tanqut?.
Mediante mediciones de temperatura realizadas duat-ante el
transcurso
pF-r-d:i das
del
pr-oceso d e
calentamientos se ralcul.aron l a s
d e calor- d e l r e c i p i e n t e e n un v a l o r igual a l 3%
d e 1 a ener-gi4a q u e absor-be e l a c e i t e .
En
b a s e
a
val ore5
estoc
se
obt i ene
la
ecuac i dn
de
cal entami ente
d e l a c e i t e y c;e evalihan 1 . ~3s c o e f i c i entec d e
tu-an5f er-encj. d
de
manera
calor
exper i mental
i nvol ucr-ados.
el coeficiente
Se
determina
convectivo
de
promedio
VII
entre el
cI
aceite y la pared del
final
entre
del andlisis
el
incrementar
ss detecta que existe
ser-pentin
lateral
de
aislar
inconveniencia
tanque.
y la
pared. Se
todo el
rapidez: de calentamiento.
existir
buena
minutos
que
junta,
demora
mala
determina '1~
recipiente
part;
Se calcula que de
el tiempo se reducirla
actalmente
junte
el
desde
proceso,
15f
(
aproximadamente 95 minutos y que, de reducirse el paso del
serpentin
lateral
a la mitad,
aproximadamente 75 minutos.
el tiempo se reducirla i
INDICE GENERAL
RESCJMEN
1 NI) 1 C::E CXNERCX
S 1 MBCILQG 1 A
1 N”rRclDUCC I CIN
1
II
FlJNDf3MENTI35
GENERALES
1.1
Ob..j et i vn5
1 .z
AI cance
1.3
Ju!stificacidn
ELAB#RCSC J CIN IE ACE I-ES L;EH Y CANTES
2. 1
Genw-al i dades
2.1.1
IntraducciBn
2.1.2
Indice d e Viwzasidad
2 . 1 . 3 Raszs L u b r i c a n t e s
2.1.4
Aditivafs
2. 1 .L 5 Prncesm de Elaboracittm de Lubricantes
III
2 . 2)
Recipientes Agitados
2 . *I
Ihzscripcic3n d e l C a l e n t a d o r - M e z c l a d a r
2. 4
Clperaci 2x3
FtNAL... 1 S 1: S TERM 1 CLï Y CAL.CUL.OS
3. 1
ME-C: an i smar,
d e T r a n s f e r e n c i a d e Calur y
bal ñnc
de Energl a.
9. 2
CXlculn de 1 as Pàrdi das de Calor del Tanque
IX
Ba1 ãrICP
del
Enerc)a”a y Ubtencidn d e l a
de
Ecu
S i stema
ca1 c u l o
Ccmf iriente
deI
Tranr;ferencia
de
cal Qr”
en
81 obal
el
de
Serptzntln
del
Fondo (Uf ) .
Tr-ansf
d e l C o e f ic:iente G l o b a l de
ca1 cul n
erenc=i 63
d e c a l o r e n 1 a Parte Lxteral (IJI).
yr
.J. 5. i cEi1cu10
del
Cneficiente
Convec t
i vc3
en
1 a P a r e d Intarinr d e l Tanque
3 . 3 . 2 C b 1 C LI I 0
de
Ia R e s i s t e n c i a d e
Cantactc:3 de1
Serpentl’n 1 at.eral
CAl cul CI
la Cantidad de
de
Condensada
en
lus
Serpentines
C:&lculo d e l C a e f i c i e n t e Blnbal 113. s i e l Serpetlln
Ecïtuvi w-a
C o n t i n u a m e n t e *iaïdado P
1 a Pared
del
Tan que
CXIlCUlD
Tanque
del
Tiempo d
Rnàl i I;irj
CONCLlJS 1 UNEB Y RECTJMENRAC I UNES
- FIEuRA8
- TABLAS
C a l entami ente Fji e l
E s t u v i e r a Campì etamente Ui 51 adu
l?esul tadoc; y
WENDJCE
e
SItlBOLl3GIA
A
e-ea
Ami n
Area mx’ni ma
Ac
k-ea d e l
Aï
Ar ea
mddul u
1 atera
ClE?1
tanque
abrazado
por
el
r;erpentfn 1 atera
f2rc.53 d e l
zxs-pent31n d r l
fonda
h-ea t o t a l d e trans+erencia d e c a l a r
C a p a c i d a d calarlfica
Di &metr-(3
Di %metro exteriw
DiT<metro i n t e r i o r
N e p e r i a n o 2,7182
Esptxwr d e
la
pared
Mrnt-ro d e
13rae;ho.f
del t u b o
Flujo
Coeficiente
carnbi nado
de
convt-ccidn
Y
radiacibn
tic
Cue+iciente cunvc;ctivu
ni
C a e f i c i e n t e c o n v e c t i v o intw-iar
no
Coeficiente
t-la
C o e f i c i e n t e convectivo d e s d e ïa p a r e d c a l i e n t e
cunv~ctivu e x t e r i o r
d e l t a n q u e h a c i a rl a c e i t e
XI
HP-
C::neficientr2 d e
Hfg
Ental.pPa d e
rondensacibn
t&r-mica d e
1 /Hi nc Resi steric i a
.j
Fractor
j
radiaciczln
de
las
Col b u r n par-a
i ncrustaci43ne~5
transferencia d
calor
Y
Joule
p5
C o n d u c t i v i d a d t&rmic:a
KJ
b:i lo.joule
L.
L.ongitud de 1 ~sl al eta
1 l-l
L.oyar i tmo natwal
m
F l u j o mAr,ico
M
Masa d e l
N
Ntimeru de tubas
Pr
Nt3mcw o de Pr andt 1
Ra
C a l o r abzxw-vido p o r e l acreite
Qv
Calor cedido par el vapor
Rr
Calcw p o r
RE-
NBmero d e Reynol ds
Hinc
Resi stenci a debido a i ncrustaci enes
F¿re>: t
Weaistencia fi lmica e x t e r i o r
Rcont
R e s i s t e n c i a de c o n t a c t o
Ri nt
R e s i s t e n c i a fl’lmica i n t e r i o r
Rtubo
R e s i s t e n c i a de l a pared d e l t u b a
Aceite
radiacic5n
Serpentfn del f o n d o
Serpentf n I ateral
Temperatw-a d e l
aceite
Tempw-atw-a ambi ante
e
XII
TV
Temperatura del. vapor-
ni
T e m p e r a t u r a d e 1st masa p r i n c i p a l
‘l-f
Tempw-atura
t
Espez+cw- d e p a r e d
l.\
vi scu-ii dad di nAmi ca
u!iii
Vi scusi dad
f ì 1 mi ca
temperatura
de
dinAmica
a la
la
di nAmi ca
a 1 a temperatura de la
pared.
Llb
Vi ~jc:osi dad
m a s a p r i n c i p a l I<
Ul
Cheficiente g l o b a l d e t r a n s f e r e n c i a d e ralar
en
Uf
C:oef i ci e n t e global d e transf erenci a d e c a l o r
en
ut.
l a parte l a t e r a l
el. E;erpentPn d e l
C:orf i c i e n t e
fondo
global
total
de transCerencia d e
cal c3r
i:
Ch1 i dad de vapar
>:
Distancia desde l a
Xb
Ee;pec;or d e junta s o l d a d a
W
watti 05
v
Ve1 oc:i dad
(3
C o e f i c i e n t e d e expancich t&rmica
A
Di f er-enci a
r-al*: d e
<
Emi si vi dad normal
P
Dencji dad
tr
Chnstante d e
.fr
3.1416
7
C::on5tant.e d e t i e m p o
la
aleta
Litefan Eotlzmann
XIII
INTRODUCCICJN
El
prcxeso d e es-1 a b n r a c i bn d e a c e i t e s 1 u b r i canter;
pl a n t a 5
d e
aceites
base
la
nuestru paSs cansi ste en 1a mc;zcX a df2 ctnd c3 ma
expresamente
62.j emp lo
en
CEPE y
cun
aditivas
eri
pr opcw c i c3nrñ
p a r u n a +ormu.i acic”Jn d a d a par- Ia
C:RS’1”RC31.. !#
VEEDCX :,
etc. J
+abr i que d e t e r - m i riadc:, t i po d e acc-i t e .
que
indicada
mar-Ca
w3licita
(PO
Y;
xv
CAPITULO I
FUNDAMENTOS GENERALES
I
1 OEJETIVOS
17
18
1 .3 JUCTIFICACICIM
C~FITULO I I
ELABORACION DE ACEITES LUBRICANTES Y
DESCRIPCION DEL SISTEMA
2 . 1 GENERALIWtDES
20
:;;: ~ 1. ” ::;
_..__..,,......_....,
13&?“2
li’
:8
.._,..pq
-. ..,__.._
1. .<......,..-......-..........-.......”
..L.{l-, r j. c 3 l-1 1: f?
!r.:
...--.
22
23
25
2
,...,
a
t
.,<.. ..: ..“.
4
,«.
d?(
_...
d i t:
.<...
i. ‘V c3 1:”
.
..?
26
27
28
2.2 HECIPIENTES FIGITFIDOS
p r u d i r c i rse
curl
uri d e t e r m i n a d u t i pu c l e agi t . a c i 6 r 1
aai
30
2 . 3 DESCRIF’CICIN D E L CALENThDOR-MEZCLADOR (BLENDKNG)
i 2.4 OPERACION
32
CAPITULO 3
ANALISIS TERMICO Y CALCULOS
3.1 MECANISMOS DE TRANSFERENCIA DE CALOR Y BALANCE DE
ENERG 1 A
En
la
Fig.
Zr r an srn i t. Ldos
2 pndemas c3b-íervar l a m a n e r a en
e l . calcar a l aìcei t e ,
fuentes,
e
l
d e l f o n d o (Sf 1 s
s e r p e n t i ne
.
5e
pr-ocede d e
serpwutln lat.eral (51> y el serpentl”
eJ v a p o r ,
a
160
OcI se c o n d e n s a e n
sic?
condensado
este
Y
inmediatamente
este c a l o r
q u e
lcxz
c?xpul Eel
clc? 1 os rni w-nos medi ante senda%
trampaE
d e vapor- I as cual es t i enen u n a c=apaci d a d d e d r e n a j e d e
condensado
Uentro d e
c a l cw
por
de
2.h50 Ib/hr
los s e r p e n t i n e s ,
II .2OC)
desde
kg/hr)
a
75
psig.
el. v a p o r s e t r a n s m i t e
canveccifin a 1 a p a r e d d e l t u b o (Hi 1
1 ueqo
por
canduccir3n a traves deï m i s m o (CC) y f i n a l m e n t e , en
el
CdSO
canveccif3n
tubo
eF>ta,
deï
serpent.Sn
Ha,
cal i enta
en
por
f o n d o
al
acei tr
por
e l c a s o d e l serpent2ri l a t e r a l el
cundurcidn 1 . a p a r e d d e l
actuando romo una
calentar-~
del
tanque
y
zwperficie e x t e n d i d a d e l . t u b o
231. a c e i t e p o r cunveccibn (Ha)
n
34
Se
pierde
c a l o r
del
a travki
ai ~1 a n t e ,
t r a n s m i t e p o r canducciBn hasta l a sx~perficie
mi
del
smu
cunvecci 6n
simi l a r
y
al12
de
nat11ra1
es
radi
y
removi d o e l
aci dn
al
ZiE?
el cual
ex t er i cw-
calor
par
casa
ambiente,
s u c e d e ccm ï as par-l-dec s i n a i s l a r q u e p i e r d e n
I L!p ) d e 1 a s i g u i e n t e m a n e r a , 1 a masa d e xei t e
cal (3r
cal i enta
calor
la
se
pared
transmite
del
tanque
pur
cunvecci&? 1uec)o e l
p a r conduccibn h a c i a
la
super-.F i c i e
exter-ior d e l a p a r e d y de a l 1 i el ca3or es transf eridcs
a l a m b i e n t e p u r - conveccibn n a t u r a l y radiacibn.
El
med
en
primer
p”!“a
que
damos e n
an&lic;ia es l
e l
i c i an d e temperaturar.s e n 105 p u n t o - ; q u e se
l a
-7
‘2 !l
Fiq.
adem&r;; d e
la temperatura del
EYstas t e m p e r a t u r a s f u e r o n t o m a d a s d e c i d e
tia^;ta
cal. enkami entc3
c-ï
S i nal
!whal ãn
ac:ei t e .
e l i n i c i o de1
mismo, y
del
rst%n
e n l a t a b l a 1 e n l a q u e consta tetmbih
tabu adac,
a
el
t i empu t r a n s c u r r i d o desde e l . i n i c i a del caIsnt.~miento.
S e r e a l i z a r o n rnediciunes en t r e s t a n d a s distintas
el aburaci brc
en
muc ha
1 ac; tres rwsuï t.ados
tercera tanda en
llY4
med i c
arraj ando
i c.ries
d e
mayar
tienen en
similares,
IDC<EXZ a 1 a e x p e r i e n c i a de
1 as doS; an%eriores f u e
realiza d a
cuidadu y wx~ ew~-; resuï tadns 1 c3ei q u e
la tabla 1.
E n
er,a t a n d a se producl an 9 .
sc:, ~
de
con
SE!
50’7
d (??
1: i 1 ngr arnas
de
camposi c i bn
na p u e d e s e r r e v e l a d a d e b i d a a raxc3nEsE; de
patel-i'te.
aceite
SAE
CUYi
f&mul ã
las
35
z
i
L
i
de
rnedi ci enes
l..as
l.\SiAndo
dos
precisii-rn
termometros
tipn
termac:i.~p1 ac;
temperatura
de?
1
K !#
pElri3
poder
plKltos
Ta
y
10
digitales
rango
de
-2C)
Se p e r f o r a r o n
OC.
ai sï ant.e
53,
f uf3rc)n
hacer 11 a5
de
ef ectuñdas
pared
&\
con
1280
oc
aguj w-os e n
e l .
en
medi ci anes
y
los
ii.
3.2 CALCULO DE LAS PERDIDAS DE CALOR DEL TANQUE
E.. s t. ã s
pt-rdi das
coeficientes
paredes
convectiva
del
tan que
t.emperatc.~r-c7c~.
y
cal tul amas
1 as
(WC)
y
d e b i d o
+zval uando
radiativc,
a
yuF-
(t-k-1
las
1 ar,
de
ccinocf-mas
El caeficiente canbinado d
e
sus
conveccic?
radiaciBn ser& abtenidu y p o d r e m o s calcular e l c a l o r
EE> asi
per-di do.
1. a
c 1.1 a 1
cumo
se ha cunst.rruido X a t a b l a
coeficientez3
tenernos t.abul ados EJS~cx
2
y
en
el
c:alor emane<do p o r 1 a p a r e d 1 ateral sin aie;l ar y p o r 1 a
tapa
CpIE?
5Ot-l
temperatura.
de
l a s m&s g r a n d e s àreas y l a s
Veamos u n
ejemplo
mayor
de ctimo c;e c a l c u l a r o n
e s t o s coeficientws.
CSlCL!lG CkI
cueficiente
_-.. --....-.“...z-.::..““-~I
c
o n-..._
v e“.-“.c..“---“c - t i v o - (t-k)
” . ..-”
-..-. “”
pa<rag:b lateral
n I ai
n q u
-.-.. A.. t a
“...“._“II
..--”e
-.islar--1- “.“-- del
I”I ---._---.... * s .”i_I_...
!2!2
l a
36
donde
L
zz:
2.13
m
Pt1 tura de 1 a
z
7
pieS
Ref.2,
y
sel rcci unamns
pared
sin
f h-mu1 ã
del
ai 51 ar-
2zJy,
pacj.
c o e f i c i e n t e d e canveccihn n a t u r a l tic.
donde
AT
-2
(TX
-...
Tam)
en
O
E::
la
H c = 1 J 37 W/mz
C:o~)f
c i ---.
ente
ti& fLaLajwzt&fi Hr
“.“..“.“.L”...“.”i .---“2.
“- .--
P a r a ha1 1 ar este coefici ent.e d e b e m o s c a l c u l a r e l calw
p o r - radiatrih-3 (13r) .
Qr
E!I
c a l o r t r a n s f e r i d o a l a m b i e n t e p a r radiacibn W
u 2.c 5 y b 7 ox 1 0
>r
.e
-’
-43
W/mz Q K
adi menr;i onal
t:,myrJ
a..~perf i c i e
Ref.
&$
Tl
3
z
334
Tatn :ï: ?jC:> 1
Conritante de CJtef an Ea1 tzmann
-
etni si vi dad
normal d e
q u e estA p i n t a d a c:on p i n t u r a
Pag .
14,7h lli2
z
4
l a
amar i 11 a
97 tabla 4.1
h-ea d e
la
pared
1 ateral sin aicjlartte
05:; t e m p e r a t u r a d e l a pared
OK temperat.ura a m b i e n t a l
(Jr-
z 5 9 h’7C)X 10
(Zr-
=
- 8
Hrnt7’1 - -
XI:), 94x 14, 7h>: (504
4
-- 361
4
)
‘l-am)
H r cueficic-rrte d e t r a n s f e r e n c i a d e c a l o r p u r radiacidn
38
CI = Y4,7& m2 Brea d e p a r e d 1 ateral s i n ai ~1 a n t e
Tl = srl QC
T’am = 2 8
oc
de donde
Ent.unctzc e l c a e f i c i e n t e c o m b i n a d o d e t r a n s f e r e n c i a d e
Ih?
l a m i s m a m a n e r a se c a l c u l a e l calar t r a n s f e r i d a a l
amb i ent c3
por
la
tapi.3
QP,
pero
para
cal cu:l ar
el
ccmvectivo n a t u r a l C-k c,e tamd d e 1 a Hef .
1/3
que
2 8 5 Tah.la 7 . 2 , la fbrmula C-k 2: 1 I 4 3 I Al)
coeficiente
2 BacJ .
a
correspwnde
nuperf icie
cal i ente hacia arr-i bñ.
obtenidas
e n
hari zontal
con
el
1 ado
‘Si obrïervamos 1 as t e m p e r a t u r a s
ïa superfi(:ie del +ondo e n
vertimos que eX c a l o r e m a n a d o
l a
t a b l a
1,
EF> d e s p r e c i a b l e , mass a d n
39
si
consideramas su reducida ärea y q u e e l c o e f i c i e n t e
convectivo
natural
para
una
superficie
en
esa
posiciõn, es el m à s pequeno d e t o d a s las posiciones.
D e l a t a b l a 2 obtenemos mediante la sumatoria de
cada
u n o d e l o s f l u j o s d e c a l o r e n W, multiplicado por cada
u n o d e los tiempos, el valor:
QP = 16.380 KJ
El
perdido por el aceite en los 155
calor
min.
que
demora el proceso es Qp = 10.380 KJ
El
que
calor
lateral
1 a podemos
G!pa
temperatura
emana la parte
ai sl ada
calcular
promedio de la misma,
de
la pared
considerando 1 a
1 a cual es (de la
T a b l a 1) 3 4 OC
Qpa
= H 0 (T - Tam)
Qpa
=
calor
transferido al ambiente
por
la
pared
aislada del tanque W
H
=
7768
W/mz
OC
coeficiente
combinado de
transferencia de calor para una pared vertical
a 3 4 OC ( t o m a d o d e l a T a b l a 2)
40
-r
21
34
prc-ìmedio d e
uc
temperatura
dr l a
pared
si 51 ada
fi
I:::
14, 86
Are.3
conciderando
fundn
&rea
La
upa
(lateral
-k
~orido) 9
de esta manera la super-f;icie
debido
a
que
es
pequefra en
del
relaciòn
al
de calor perdida por el aislante Upa
en
total.
cant i dad
lo!% 155 min.
aislada
que dura el proceso ser&:
= hEI J/seg x 155 min x IbOseg/min) (1 KJ/lCKK)J)
Upa =: 6. C;7c:> KJ
E!.L!&!L!2
d
. e
....
cantidad
calor
” . . . . . . “^-“--- _--_de
-_- -“I----
Is!
ab-sorbido
--2....“..“... -_--_-
- - por
el.
a<-pi te
-..-..z-.
.._.- Qa
-..-
C!a
= MC b-r
donde (.Ja :z calar trans+erido
MI 95137 K-)
al
aceite
KJ
masa de aceite
(-; := 1 IJ 98B KJ /Kg Q c,
calor el;peclfico
promedio
del
aceite a 44 OC:
A T = VariacicSn
POdE?Nl~E;
de temperatura del aceite
efectuar
especifica
del
este
aceite
cAlrulo
como
se
debido
obww-va
a
en
que ~1
la
cal CJr
tabla
3 'I
41
;:
s o l o t i e n e una variacibn
del 3% en el
rango de
”
t
: temperatura del proceso,
respecto al calar especifico
a l a t e m p e r a t u r a p r o m e d i o d e 4 4 OC.
G!a
9. (357x 1 y 980 (60-28 1
=
Resumiendo los datos calculados anteriormente
QP =
1 (j . 380 KJ
QPd = 6.370 KJ
(& = 6cJz.36.7 t<J
Estas
energlas p u e d e n v i s u a l i z a r s e e n m e j o r f o r m a e n
el diagrama de Sankey de la Fig. 4 , t o d a s l a s e n e r g f a s
arriba
indicadas
v a p o r Qv
provienen
de la
condensacibn
del
asi :
Qv = Qa f Qp + Qpa
Ov = 6 0 2 . 3 6 3 +
10.380 +
6.370
Qv = 6 1 9 . 1 1 5 KJ
Calculemos
cuàntos grados incrementarfa en el aceite,
e l c a l o r Qp d e l a s p e r d i d a s .
QP = MC T
T = Qp/MC
T = 10 .380 KJ/9.507CKgl:.: 1 z 98OCKJ/Kg “Cl
T = 0,55 oc
El
aceite se elevar-fa 0,525 OC ms3.s ssi las pt%-didas d
e
c a l o r f u e r a n aprnvrchadas.
3.3 BALANCE DE ENERGIA Y OBTENCION DE LA ECUACION DEL
S 1 STEMA
Hagamas e l b a l a n c e d e energla peara ~1 a c e i t e .
Energl’a que
s a l e del
acri te
Enc-rgì a qc1f2
5e al mar-.ena Ewl
el aceite.
f
d-r
dRp
MC ----.- + -.....--*. I
de
de
utt-rt (TV--Tl
c:jorjde
M
Energl a t.ranEj-e
herida
p a r el
vapur-.
z
E-l
macis3 d e a c e i t e e n C:g
tx
cx
c a l a r - ec;peci+ico d e l aceite J/Kg OC
C a l o r p e r d i d o por ~3 aceite a trav&s de las
fJp z
pared,, J
@r;
ti empn seg .
T =
t e m p e r a t u r a d e l a c e i t e OC:
-rv - t e m p e r a t u r a d e l vapor *C
Ut
-= cueficiente
global total de
trans+ermxi a
d e calar e n t r e e l vapor y e l a c e i tt- W/mz *C
At
x
&r-pa
tutal d e trans#erenci.a d e c a l o r e n t r e
el vapcw y
Observando
cque
el
aceite
rnz
lia m a g n i t u d d e Ia enwgis
p e r d i d a Qp
43
r e p r e s e n t a ~01~3 u n 1.7% d e l a energPa e n t r e g a d a p a r - e l
vapar, l
a
mi zma
p u e d e ser desprrci ada
quedando 1 a
ecuãc i ãn I
MC
d”l-I-.--I
=y
d $3
Ex i sten
E-2
IJtclt (-l’v--l”~
Areas d e
dC3-ì
transferencia d e c a l a r , e n e l
-ier-pentl‘n d e l f andu Af y s w-i l a
Cada
un a
ccx-i
su!%
parte
l a t e r a l A l . AsJ’:
car-respandientes
coeficientes
globales de transferencia de calor entre el vapor y el
aceite,
parte
Uf
para
el
serpentz’n d e l
fondo
y
Ul p a r a l a
X ë\tE?r~19 ac;i :
ut At =:
Ul
Al
f
LJf
nf
r-t-~~~lvw- l a ecuacidn E - 2 p o r integracidn b a j o
Fod,i?f71o5
la!s siguientes c o n d i c i o n e s :
1
C ~3 canc5tante p a r a
el pracec;o
,‘)
&
ut
e l prcxess3
3
La a g i taci u n p r o d u c e t e m p e r a t u r a uni f cwme en e l
ec; cansitante p a r a
102-e
4
La
temperatura
d e l m e d i o c a l e f a c t o r (vapor) se
miwftierie c:unst.ante.
L a 501 uci bn d e E - 2 ec;:
44
T-TV
------ =
To -TV
ut At
- w-B-- e
e
MC
donde e =I tiempo
‘l-
E-3
en segundos
temperatura del
=
To = temperatura del
e = neperiano
al
aceite
al
tiempo 0
tiempo
Ei
=
CI
2,718X!
restante5
105
aceite
terminos
fueron
definidos
en
la
ecuacibn E-l.
Como
en
E-3
para el
tkminos exepto Ut y
proceso
conocemos
todo=
105
podemos despejarlo. De esta forma
para:
T = 60.55 OC
To = 2 8 OC
TV = 160 OC
M = 9507 Kg
C = 1980 J/Kg
OC
At = 13,59 rn2
8 = 93000
5eg. (155 min)
Despejando en E-3
In C(Tv - To)/(Tv - TI1
Calentamos
= Ut.At.B/M.C
hasta 60,55 OC para considerar
E-4
las
perdidas
F&?emp 1 az &ncla
f t.4 n c i (Sn
erGtos
valures e n E - 3 podemos o b t e n e r l a
temperatura
de
T’ deï a c e i t e
can rer;pecto a l
tiempoI a<c,i :
-r - 160
_-----_-- = e
28 - 1 b0
En
3. a
574,8
- ---.-II-.“.“-. (.zJ>;L&
9907,: 1980
t a b l a 4 escribimnc; e n funci&-r del
temperaturas
cal cl.\1 ada!
E3:peri mental mentkz;
m e d i a n t e E--5 y
did.os
estKx3
en
tab1.a y
e l
gr%fieu podeman ohsx-var l a
-
dato!5
I-CE
de
figura
#
5
.
temperatura
De e l
de1
la!%
1 a-75
med i das
encufxitran
Be
cy-af i cados
la
ti empo
anS\lisis de l a
sic)rrient.ez
aCZE?i tt?
obteni dos
46
e>:per-imentalmente
ciãtc3s
- E 1
s i
stema 5x2 campar ta de
resistencia
-.-
el
ac:uE-rdo a E - 3 ,
calentamiento
interna
El
val or
F5
1’ II 545, SOY mi n.
Un
v a l nr
rango
i g u a l e 5 P loc;
cal ru3. adus medi antc- E--3.
repre5enta
-
son p r a c t i c a m e n t e
de
LI n
CLlFrpCl
que?
con
despreciable.
d e 1 a c o n s t a n t e dr t i e m p o d e l
pramedio d e UtAt flr, Ejuf i c i e n t e
si 5tema
par-a
e1
d e tetnperatura e n q u e a p e r a e l s i s t e m a p a r a
represrntarla
matemàticamentr
con
exactitud
aceptable.
3 . 4 CALCULCI D E L C O E F I C I E N T E G L O B A L D E T R A N S F E R E N C I A D E
CALOR EN EL SERPENTIN DEL FONDO Uf
47
SERPENTIN
.
V.
,
\
ACEITE
.
St + 12.8 cm.
23
Nhmero de tubos
:
= 15
P a s o transversal Ct = 12,8 c m .
Do = Diametro
exterior
At-ea exterior
del
de los
serpentin 2,53 rnz
T
.-’
15 m /h = 4,17xiO
Rv =
trav&s del
-3
=
Area de eeccibn
D
=
2,20 m di&metro del
=
Qv/Acr, = 4,17x 10
d o n d e Vm = velocidad
Vmax
=
3
m /seg.
= caudal a
serpentin
&n
Vm
tubos = 4,216 cm.
Vm W/A min.
1 ibre = rrDz /4 = 3,80 rn2 donde
-3
tanque
/3,80 rnz
en la
= 1,097>:10
seccich
libre
-3
del
m/cpeg .
tanque
serpentin
CAl
c113. c3
“.”....-.-“Le...-
Cr~ef
i c i ente- @3~yk3_~Aj.,y~ f22! ~2
---------.-.“...“...
del
-._---
,In&,gn:&~~
del
r-i
-_.I--- !Sr-penti
---._“. I^-.---..-“.-
Clsamol; 1 a ecuaci Bn 5.59 d e I P Ref . 4
cal cul ar
c a e f i c i e n t e crx~vect.ivu e n e l
q u e E>E-
usa p a r a
interior de
un
tuba cuando ex i ste condensaci Bn.
donde Hi - c o e f i c i e n t e cclnvectivo i n t e r i o r W/m-’ OCI
Kf = Chndt~uzt i v i d a d th-mi c a d r l agua =W/m QK
683Z-ir. 10
- -9
.-I
vapar
ca1
cYllhc3
..- -........&..:..L.“..
+2l.. (:23e+
i c I......_.
1 ente
vi3 extter
i “._
cw- l-k.3
..: -....-.-. . . . . . .-..._- “_“.-.
.-LI ._...” --_-_._
-.*_
--..-. I” ._I__.”
“......ï Convwti
‘5erpw~iZ3
d e l . ”Fando
-_.--.- ..z..... . .._..” .n
_ -“._.--...-. - ..-
!i!!s
50
!datns o b t e n i d o s d e la t a b l a $95 Ref.5)
.-- 2
u =
i 7 ~ 435: 1 c_l
Kg/m sey vi scosi dad
p - 873, 69 t:::g/m
c := .j,ygt:1
r;
denc;i dad
(.J/t:::g oC c a l o r e s p e c i f i c o ’
-?
.J
fi:: -z 143, 6:.: 1t:,
W/m “C c o n d u c t i v i d a d termic8
Pr- = SS)%,5 nihera d e
Cun-;ider-emes
F’randtl.
tii I- 17300
W/rnz OK
fisumi mo5 T w = 1 4 0 “C
Esquemat i z ando
‘T”J60 Oc
&zumo T
i
=E T e m p e r a t u r a
acei te
del
ante-i
del
s e r p e n t 3 . n - 4 4 “C
T o = T e m p e r a t u r a d e l a c e i t e despu& d e l
cerpenti n = 4 5 “C
T b - T e m p e r a t u r a p r o m e d i o d e l a masa p r i n c i p a l
Tb
z
(Ti
+
‘ro)/2
=
(44
+
45)/2
=
4435
=@c
Gmax
12:
f J e l o c i d a d d e l f l u j c s por u n i d a d rle
dar-rde pb
El1
Area
m2riima
d e n s i c l a d a l a t e m p e r a t . u r a Tb
valor
del
Reynolds
imp1ic:a
r&gimer\
%aminar,
e n t o n c e s deberrtos usar 1a +brmt-tla si g u i ente o b t e n i d a d e
dorsde
1.1s
es l a viscosidad d e l
de la pared.
3tceit.e
a la
t.emperatura
52
1
Uf = _--- _.“.____ _...-- -__.----_- --_-----..--1. /Hi + Rinc: + e/K + 1 /Ho
53
Rt = Resistencia total. frtx “C/W
-
Rt
=
(1./1730(:))
5
-.-
+
+ 8,8C)xlO
(7. 1 1x 10
:
/45)
'1
-3
rn2
Rt = 12,31x 10
“C/W
Rt en componentes porcentuales es
i/Hi
(Fiinc +ktubo)
l/Ha
Debido a estar; resistencias Lae; caladas de temperaturas
deber-f an
ser
de
la
f ormã
que se
esquimatiia
cnnt. i nuac i bn :
160 OC
.
159,4 Oc
l/Hi
157 Oc
(Rinc +Rtubo)
44,5 Oc
l/Ho
En vista de esta asumimos esta vez T'w = 157 -C
EsqLlemati izando:
Tw=157 OC
Tb=44,5 OC
-2
US = 0, 470x IC)
Kg/m seg (a 1 5 7
H e = (Gma>: Do)/ub = 0.34
“C)
j = 2,7
..G
+ 1/83,25*‘
Fig. 9-18
Ref. 1
a
.n .,
'
54
Heempl azando estos val ores en 1 a ecuacic3n
0 . 14
Z/T
4
-j
(Ho/C 8max) Prb
=
(uc;/ub)
-2
:.:
( 0 9 470x 1 (:,
/17. 43x 10
despejando
- 57,7
H o
H
W/mí
p a r - a 10 h i l e r a s d e tubos
:= U7,13 W/mz “C p a r a u n a h i l e r a
a
Analizando
Ht
YI
=
l/Hi
las
+
resistencias tenemos
(Rinc.
fit - 0. OLi78:.: 10
d e tubos
-7
i’
+
e/C::)
+
l/Ho
-9
+ 0 !# 246s 10
-3
i-
1 1 , 48x 10
R.t -- (ll” 49% +. 2, 09% + 97, 42%
-7
.d
Rt = 1 1. v 78x 10
W/mr OC
E s q u e m a t i z a n d o l a s cai’das d e t e m p e r a t u r a
l/Hi
L a auposici 6n d e
( Rinc + @/K 1
Tw e s c o r r e c t a
-3
Uf
= 1 /Rt - 1 /ll !, 78x 10
U
f
- R4,89 W/m-’ “C
1/Ho
- 2 0. 14
1
55
c
= 1%30 J/Kg c a l a r
‘I’ i
:= 4 4 0 c TE!mp. deï a c e i t e
3,44
0 (y.>j
per-c)
uf
eqxxilficn a 44,:; aC
na
antes
var i ar A
del
ser-pentl.n
grandemcznte a
d e l a c e i t e n o variarAn grandement.e, rtc,l’ que:
l
J-5 COEFICIENTE GLOBAL DE TRANSFERENCIA DE CALOR EN LA
P&RTE
LEITERAL (UL>
par pJ
cal cu ar
desde
1 atera
uti 1 izar
calormanera :
e
~11
l
eï
calcw entr-egada pur
vapor
al
aceite,
cueficiente g l o b a l de
1 ater-al 9
el
5x3-perit i r7
C?S
r1ece5xw i 0
transf et-enci cl
e l ct.tal 1~s d e f inirnas d e l a
de
si qui ente
57
E l p o r c e n t a j e cle a p a r t e para el c a l e n t a m i e n t o b r i n d a d o
rsor- l a parte lat.eral es:
( 360
1(;)
) ./ 5'74 a
8 ) >: 3.)I():(
= &3%
y el s e u - p c z n t l n {Je?l f o n d u a p o r t a cor-i el 2'7%
La
tran5fererrcia
v i s u a l ixatno!ii
vapor
en
dft.:
calor
eri
la
com~ transferencia
parte
lateral
la
desde
el
cle c a l u r
u r ~ t ~ u b oh a c i a el e x t e r i o r a t r a v e s
super-ficie e x t e n d i d a ,
en l a F i g .
tansado ctri m b d u l o ,
uria
ubservar-
Para el a r i A l i s i 5 se h a
esta a p r e c i a c i d n .
cl:lararrrerite
6 podemos
de
t a l como se v e e n l a F i g t i r a .
En el
podernns o b ! x ? r v a r ccsfliu 1 a p l a n c h a d e metal y u e cunforrrsa
1 a pared de1. r-ec:ipj. e n t e se compor-ta coma uria al &a
el s e r p e n t f
ri
R1 = C J I AJ.
( t ' v "- "I" 1
Siersdo
1a t e r a l
de
I
(21 = c a l o r t . r a n s + e r i d a
F S O ~el
mddulu a1 a c e i t e
W a t t i os
111 =: c u e 4 : i c i e r i t e
trarisfercricia
global de
calor ent.re el vapor y el aceitre W/mz
TV =
"r. e f l y e r a t u r a d e l
vapur
c
cle
'jC
= “l-emperatura del aceite oc
I
De k?riitE? madr.3:
1
”
.----.-_---.-------._
-___-_------_--_--_.------...----..-...Ll1 Ar3 =
Rext + Rcont + Rtubo c Ri nc + R
i
nt
(j
(-Jr,
d
e
:
&J
p
=
Re:.: t
=z
p
y
0,175
fil
anct~u d
e
l
mddlA1 D
=:: Re-;2 stenci a tPrmi ca debida a cnnvecci dn cun
(Il
HCUf”lt
;.;
E-43
a c e i t e OC/W
= Resi 5twIci a
d e c o n t a c t o e n t r e e l t u b o y Ia
p a r - f - d del t a n q u e 0 C/W
Rt \..\bcJ = R e s i s t e n c i a
t&rmica d e 1 a p a r e d d e l t u b a
“C\W
Fii
IlC
-::: fq@ctJ;ï. o,t,g
‘r It-i a tèr-mica debi du 63 i ncrustaci c3ne-i
e n e l interiar d e l t u b o OC/W
Ri nt = Re^;i stenc i a
t &r- mi c a
w-itr-f- ~31 v a p o r -
y
debido
a
convecc i brs
el t u b o OCI/W.
1
JI.
Ao
= -1-1-1,-I .--.-__-. “___“._-.“__.“_“.-.“_.-...“..--_ . .._ .---.--...-...“I-.--I~-...~---.-.---.””-.--~.”.-“.----.-1
El
Xb
1
_... --- ..-_--... 4.. ..._..._.I .._._-... “._“.” + ” -__.-..._._ _-_------ + ---1^----” --.-. “...... .+
Kb (Ec.: 1 )
Ront t-la
1
-4..
.--_~..-.I”-“_---I*
tii rrlcli x 1
K l Di -!-Do) nx I
“I .I_ .-- - .-
t-ti nc TriSi x 1
59
- eCiciencia tuta de la ale-ta
:= c o n d u c t i v i d a d t&rmi c a d e
43 W/m
1:::
1 a e;wï dadura
OI2
:z canduct i vi dad
t&rmica del t u b o
y
de
I a
1 /Hi nc
Di
Dn - di&metrti e x t e r i o r
dc-l serpentl’n 0,04216 m
E
Xb
Hi
--
ec;pesnr d e
1 a .junta sclldada m
crmvftlctivu e n e l intericx- d e
= coeficirnte
tubO
HI Ancho d e o;al dadura UT 035 m
Plcs nt -ï (Au
nc
nt
t=
El n cl on d e l‘rf
=-
,-,.f
-”
<bxl)
Af)
+
Af
+
1..
nf
/%-ea d e
2
la
I: e f i c i e n c i a
nf
aleta
de la aleta
1.” = 0, 07 m l.nngitud d e l a a l e t a
Asl:
f.3 e ;.; tm
22
1
-“---.----.-_--.__--- --_--- --._
II: (Ex 1) 3. 2l..n+ x 3. 3t-h
60
i
\.Jl
,!Au
::
-..-.__._- ----__- .__--_-__. - -_-___ - ._.__._I_ --___----- _--__-_._
1
--..---...--- - -.----.---_-- - I---....- + FZcunt, +
F.tubu +
F’iin
c (Br: 1 > + Xnf x 1 3Hcl
\.J.I
CICI
1
=: .-“.-“* . ..-._-..- -- ..-.-- “-“I.“--“.-_-.- .--_-. -.----.” --_.--.-_- -- .______.____._I__._.__
1
xb
CI
. . . . . . . . . -. . .-. . . . -- _._.__ -._--“---.__.._I.I_ “. .(.. . . . . . . . . . . + ...-“----.I..- ...--. “” .-...EBrr& x Ic2mtanh Irnl...) 3K. t
Kb t Bx 1 )
K Ji Di +Iiu ) Trx 1
--.----.” _._.. “.^
1
1
,.. -.-- “..““_I -...---_.-._-_- + -_._- .-.. - --.-.Hi nc TTU~ x 1.
H i 1rUix1
E - 8
1
..._..”......-“.-.-.-“------ -___-._- -“----“--” ...__.”_-_-..-” ._-. +
[ 1, ~ (:)35:.: WJz +f’“-J~&~-Jf’J
( ,,.J:.: 0 ~ 07 ) ] 4f5,: (1) )I c)c)&J
l/Aa
lJ1
I
---._ “---.--.------------ --.---- ----II- -_-- - - -
.-_----
Fiext f Rcont + Htuhu + Fii ric f Rint
l/l‘ru
Ul
:z
” . . ...” -..-.-..- “I^_-- --._- --.--.---.-.--_-“------------------.-.---I.----
~1&&3:, 46 -+ 4,44 +
1.
12
+
C).EK)C),L;)X
+ 10
-7
C..
62
1 / Ao
= --.-” .--- --” -_.__-._...---- --_^.“..“---.- -I--_ “.- ---..--------------.
‘IjI&. (y-g;< + ‘7
.L. F 33% + 0 :, 64% f 04hX 4” 0, 28%
Ll3
vapor
1 ar; rcsi stenci 635
que
13b!F.tWVt3W35
lleqar
hasta
a
la
pared
la
del
el
desde
8on
tanque
deEq3reciables5,
na
convecci %>n
E?S l a q u e gobierna ï a t r a n s f e r e n c i a dr
que
aãi
t&rmi cas
resi -;terïci a
d e b i d o
a
calor-.
Si
revisj~wKJ!ii
la
bruscamente
pared
tubo
del
ec;
tabla
desde
150
e l
veref~cf~
que
la
tE?mperatUra
cae
1 ateral a
tubu delseupentPfi
el promedio de temperaturas
tanque;
d e
i
OC m i e n t r a s q u e l a p a r e d
del
la
en
el
tanque
pr-exenta u n a t e m p e r a t u r a p r o m e d i o dEs 60 OC.
Cina
que
explic:acibn a eruta calda brusca d e t e m p e r a t u r a s es
fr?xi ste b u e n c o n t a c t o e n t r e ~1 tubo y l a p a r e d .
nc)
K.kbi d o
a que
encuentra
nu
canstatado
medi
participb
en
efectuada
hace
ai 551 ante
tspw-ario
ml.lchas
parte
del
tanque
~1 swpenti‘n estet c u b i e r t a
permitidn
+ l.ltz
estaba
l a
del
retirñrln,
el
c o n
mal
q u e
le
aislante, y
fue
ante ccxwer~aci i5r1 c o n u n o p e r a r i CJ
que
una
d E?
la!5
r-eparaciones
2 0 “7
4 af?ocJ 7
para
en
cant
cambiar el
i nuamente
al
l a c u a l 5~
mani+estb q u e e f e c t i v a m e n t e ,
xc3na5
la
contactu
tanque
~~~1 dado
en
tanque
retira
serpentx’n,
el
aïapared
el
el
swpent 1 n no
y
(&l&?
en
e l wwpentfn nu e s t a b a e n cantacto c o n l a
63
pared del tanque.
CCH?
val
anteredente5 y a
est c3B
cw- d e
el valor de
dwx~3ric3cwrto~
El
la
Ha medi a n t e
valor
de Ha
no
cal cul ar
pcidremcrs
ecuacibn E - 8
debido
1 a resistencia de
l a ¡-1al1 a r e m o s d e o t r a
a
el
que
contacto.
m a n e r a
42x7 l a
aecciBn s i g u i e n t e .
d
l Ch3e-F
ente
t i vn -en
ã
” .._.e“.- -..-.._” ...i....(7
.z..-.i“.“-..- Cunvec
_-.---. “.^------1.“”
- 1--..
7
.J.5” 1 c:CtlcL~lo
--_” _..- ---.
Tc3mt-mcXZ
+hrmul a
l a
t e m p e r a t u r a e n la
Esta
+Z!r-mcrï a
aislada por
distribucibn
d e
de
aleta.
carrespunde
LU-I
P
a r e-“d
-.<._..-.
lado,
a
t-i n a
aleta
cc3r-1 c:cjnvecci&i p a r
recta
E-1 otro
ladc:, y ccm el extremo d e l a a l e t a adiabstico.
“r’ ( >.: )
SxI
‘V’emperati.wa
d i
staI.Ici 43 >:
F-n
desde l
la
a
al eta
a
llI P
ralz t°C)
T a = T e m p e r a t u r a d e l a c e i t e (OC)
“rr
2z T e m p e r a t u r a d e l a rai’z d e l a a l e t a (OCI)
x
= Dif;tancia d e s d e Xa rafm d e l a a l e t a (m)
L..
x Longl tud de la <aleta (m)
e x c e p t o m, m p u e d e sser d e s p e j a d o por t a n t e o p a r a
obtener
lueyo e l v a l o r d e Ha.
“l’r y ‘ T a
T (x 1 7
L o s
valor-E-s d e
EXS la-; midiò e x p e r i m e n t a l m e n t e y
l o s hallamos; en l a t a b l a 1 .
Heemp% azando e n E-9
41
“I
31
4y
--.
31
- . ..- .- .I_ .I_ .- -- :y:
En
la
C:os;h Cm (0, 07 - Oy 035) 3
- -.---. _ ---- ---.--.---------CoshK <rn) (O,C)7) 3
t a b l a 5 p o d e m o s v e r ~CJC,
ch’teni da-;
p a r a a l gunari v a l ore-i
valores
de
de
l-la
temperatura
65
Vemc35j
en
varl’a
nu
cual
e-i
I-ia
1Ci),ó2
En
en
el
tener
podemos
a
1.a t a b l a !S q u e e l c o e f i c i e n t e Ha
=
un
104
proceso
de
casi
cal entami fznto
y
valar medio representativo el
bj/m-’
OC !s;iendu m p r o m e d i o igual
l/metrw.
3a Fiy.
7 estan grafiraduci d e
calc:uladas l a s
valcwes calculadass e n
ïus
val a r e s
la tabla
b.
L..cxi dato5 e x p e r i m e n t a l e s dr l a t e m p e r a t u r a d e 1 a
aleta
~01
SE?
umnas
Y
10%
y
10 y
FWE?dE? VEY” e n
I a tat31 a 1
11 transcrihiendulos d e
en
las
aquella
E N L A PILETA
Heemp 1 act?.?rriQc>
I a ecuaci bn
e l
valar d e
[i-y?
110,
-.r ‘-j
.> s- ~ 55
-2:
n+ = 0,64
1755
. . . . . . . . . . . . . ..-.....--.-.....--- I__. -.-.-.-I-I-.-- .--_- ---..-
-:’
.“.
77x 10
__ -:*
3
+ Rcunt + 2.42~10
i/metru
en
67
Del
denumi nador
ex t.r ser
de la
ec:uac i òn
Er-- l(:)
podemos
1 ac; resic,tenri as tBr-micas y o b t e n e m o s e l
si gui ente:
C i r c L\ i t o
t$r-mi co
(todas 1 as
resistencias en
OC/W
Rcont
Rext
77xlo-3 95,58~10-~
44%
54,56%
Rtubo
Rínt
Rínc
1,12x10 -3
0,8~10-~
0,64%
0,51%
o,5x1o-3
0,29%
F’odemos apr-eci a r qué- a c t u a l m e n t e y debido a
r-i0
que
e x i s t e buen c o n t a c t o e n t r e e l 5erpentIn y 1.a
pared
d e l t.anqcre,
reprerxwtà
w
entre el
1 a r-ee;i stenci a
de
contacto
e l EX,%% d e l a cax*da d e t e m p e r a t u r a
vapor- y el
aceite.
E s t a r e s i s t e n c i a ldgicamente d e b e BEY d i s m i n u i d a
me j orando
el
contacto
e n t r e
la
pared
y
el
5ierpentJ.n.
3.6 CALCULO DE
L A C A N T I D A D D E C O N D E N S A D O E N LOS
SERPENTINES
U
f
:= 84,8’j, W/rnz OC
Serperïtl1-3
.-... - .” ......... “.--“. X- atera
. ..- - ..<- -...”
donde
ll21
f25 eï fluju d e
c a l a r
eI serpent.l n .
m -
01
.--. “...“_._
x
h f CJ
=
4 1 ~ got:1
..._.---^...---.*...w_----0,839 >:
2(:)E) 1 ~ Cl7
promedio entr-ec)adn
par
69
3 . 7 CEILCULO D E L C O E F I C I E N T E GLOML U L S I E L !ZERPENTIN
ESTUVIERA CONTINUAMENTE SOLDCIDO A Li4 PtW?ED DEL ThNQUE
De 1 a ecimci òn E--7
1
Ul
Ao
=
--._---. ------- _-.- ----------------------___________I
1
-_.-
C
..-..-..-
Cbxl)
--I...--.--.---.----.-----
+
2Lnf
x
+
fI$c-~nt
+
Rf-ubo
+
Ri
17Ha
f 1 . 1 2X iO--” -l- (:ly 8): l(:,--- + 0, 5): 1 (y-=
l/O. 175
u1 :.z _---_- “,_“____ --.- ---_----------.-7
.J
0. 077 + 6. 86 I: 10
Rext
Rcont
91,83%
5,29%
Rtubo
1,33%
- 6 8 W/rrt~
oC
Rinc
Rint
0,95%
0,60%
nr
+
70
IX1
del __““-“T i empu
-..-..- tul
“--_--.o ..___.“_
- - @II &~&kxn&~~cLgntg
Cal tul emar,
el
cal entar32
s i
t i empo
que
demorarla
rl ser-pentfn l a t e r a l
el
aczei t e
estubier-a
en
sal dada
cw-rti rwamente a La p a r e d d e l t a n q u e .
EstE?
t.i empc-, e n 1 a prkti ca d e b e s e r un pucu mayor
C~LIE? nc t.adcJ e l
t. an que
debido
u;er-p ent 1 17
pc.tnt.05
zcma<s
serpentln ec;tA separada d e
en
estz.3
qucl
a
105
cuales el
pared .’
53x-~
estuc;
saldada a Icc
1 c3cj c Lla 1 62s !5&? w3sti E-n42 e l m i wfic3 y cri
la
los
t2Gã-i
r-esistancia d e
p o r e s t e motivu 1 a m e j o r - a d e l t i e m p o q u e nos
d a el c&lculo es sola a p r o x i m a d a ,
de
del
t l a y pl.wYtos e n
nc se me.jtx-ara apreciablemente l a
cc3ntaL:tCtS
ïa p a r e d
yI3
prcJpurcic->n
en
pero
ncx d a
la
idea
l a que v a a m e j o r a r l a r a p i d e z d e
71
cal entami w”it.a si
tuvi erctmoc.
b u e n a j u n t a d e l s;erpentl’n
a la pared.
cx~~ac:i dn E-U nos di ce cc3mo varl’a 1 P
1”. a
cl e
cal CM”
can
i ntervi r-ti entes,
el
pEl!Sci
cada
t..tnL)
de
lC3rj
transferencia
parkkmetrcjs
cal tul emar; e l c o e f i c i e n t e g l o b a l IJl s i
del serpentl’n (la d i s t a n c i a e n t r e
sspiral y
e s p i r a l ) !íe r e d u j e r a a Ia m i t a d ,
La &iciencia dr ïa a l e t a
nf =
seria:
Tanh (ml.. )
-.- . -I-.-_--I-.mi....
“r’anh I X9, 62x0, 025)
nf I ---.--.--_---1.---“---I
1 Y ~ &2:.: t:>. 025
Al
1
= -..----.----.---.---------------------.----.-.----------.----Xb
1
e
.1_1 -“----..I...” .-._.. “.-- __I.. “..------ + -.------ + _^- -_______.- - .+
KbCBxl)
t:E CDi +Dc3) 71): 1
C E(m2 x 1 +2mt anh (mL ) 3K. t
---1----
72
1
-k
Ul
1
-.------I_ ---...-- “(”
----........-..“.“...
l-li nc: 7rDi x 1
Idi
=
rrDixl
1 / .0. 08”J
.
-__-_-_--_- ^“_.----_-.-_-“--_----- -+
.“)
‘2.. .l 182 + 6, 8h~.8 ,. 10
UI
-2
UJ A
74
l
= 1254941
3.8 CALCULO DEL
TIEMPO DE CALENTAMIENTO SI
ESTUVIERCI COMPLETAMENTE AISLADO
TV - Ta
1 rt
_--" _.-_.-_._ TV -- 'l-
=
utht. 8
----
MC
E L
TFbNQUEl
que tarda actualmente 8 = 155
tiempo
tiempo ahorrado 155 - 151,5
min.
= 4,5 min.
3 . 9 RESULTCIDOS Y AIWLISIS
Las temperaturas en diversos
proceso
el
tabla 1,
de calentamiento
los
coeficientes
para las
radiacibn
puntos del
estan presentados en la
de conveccibn
combinados
zonas del
tanque durante
tanque donde se
y
pierde
la
mayor cantidad de calor al ambiente se los aprecia
en
la
durante
El
el
proceso
9.507 Kg de aceite
perdido
demora
155
ambiente durante ese periodo,
16.750 KJ
promedio
calor
calentamiento.
calor perdido al
el
en
de
de los
calentamiento
min.
es
as1 como el flujo de
tabla 2,
representando esta
tan
5010
el
3% de la
energla entregada al
Acil
de
la
energf a
entregada
por el
condensarse se aprovecha para calentamiento
energf a
ciistema.
vapor
del
al
aceite
el 97%.
El
ahorrado en
tiempo
redujeramos las p&rdidas
calentar
del
E-2
sistema
exactamente
los
define
ya
que
valores
si
de calor a cero, es decir, si
aislamos todo el recipiente seria
La ecuacibn
aceite
el
con
con
de 4,5 minutos.
esactitud
ella
5e
el comportamiento
calcula
de temperatura del
casi
aceite,
lo
74
Cual
en
VW3
c;e
la
Fic).
se
verdaderamente
5,
de
cumporta
alll’ q u e e l
un
camo
aceite
de
cuerpo
resist.enria i n t e r n a d e s p r e c i a b l e .
Las
v a l o r - e s p r o m e d i a d e la-; c a e f i c i e n t e s yXc3bales
calar para el calentador
t.ransferenci a d e
serpent-l n
l a t e r a l
serpa-ntl”n
del
y
U+/‘lf
f undn.
transferida
y
al
214,77
wxpentl’n
cun e
serpentfn d e l
l
4~3%
W/OC
indican que
para
1 atw-al
de
b a n d o con e l
de r-esi stenci as tèr-micas
circuitcx
ser-pent i nes
-
El
cal entami entu
el
LC3S
como
a c t u a l m e n t e 5c3n Ll1 A l :-. 3\5C),C~3 W/OC p a r a e l
f unc i ana
para
ta1
de
el
aporta
enercjl”a
la
27%.
ambas
para
‘ l a r e s i s t e n c i a g o b e r n a n t e er,
1 a d e b i d a a canvecciàn del a c e i t e .
La
resi stersci a
actual mente
reprenenta e
temperatura
desde
tZ?l
l
del
54%
vapor del
buen contacto su v a l a r
hubiera
carden d e l
El
cclntacta
de
-;erpentl’n
de
la
aicei te:,
wzrfa
cal da
de
cuando
si
na deberi’a exceder e l
~5%.
v a l a r d e 1 a r e s i s t e n c i a d e cnntactn d e l
1 ateral
1 ateral
serpentx’ri
s i e s t u v i e r a cantinuamente s o l d a d o a l
dls
4,44xJ.o
reF;i -;tenci a tc-ital b
transfer-encia
_” “:p
3
W/OC repr+zsenta u n
can
lrr q u e
C;,F?%
tanque
de
Ia
e l ccxzficiente glclbal d e
d e c a l o r U1Al 5x2 i n c r e m e n t a a ‘752 W/OC,
75
e l t i e m p o d e ralentamiento ñ 9 2 min. p e - i
r e d \..\ t-... i f-l‘i d CJ
se reduce
d e c i r ,
re-:,ul tadu
1 atera
L~~Ci~
e5
501 cl
w,t& sujetu
pLlr~tus
ESOI. dadas
un
aprax i madn ya
40% 7
que e
pero
l
&?5te
serpentl*n
al t a n q u e p a r medio d e ganchos e n
Euldadr, en otros y
y
l a
e l t i empa e n
transferencia de
e
n
Zcxlã5
Estar3
calor
nu
mc-ljcw-w-2
apreciablemente.
La
dtx:
eficiencia
i r-
qu tz
u,erpent1’n
1 i35
d e l a a l e t a es 0,64,
paredes
con
r edwz i mas
pZlCX3
r+oldada
de
el
una
del
una s u p e r f i c i e
eficiencia
del
por
el
rxtendida d e
64%.
lateral
serpentin
qui w e
CLl¿ll
d e l tanque a b r a z a d a s
EX? cc:~ïvierten e n
ralentamier~ta
10
Si
estando
c n n t i nuamente, e l caef icients de t r a n s f e r e n c i a
c.alc)r
sc-
incrementa a
UlAl
=
il.214 IJ 4 1
reduci &ndose ~1 t i e m p o d e calentarni enta a 7 1 m i n . 9
d e c i r , e l 2 3 % ccm respecto a J uz 32
czc3n el. pasa a c t u a l .
min.
W/OC
es
que demar aha
CONCLUSIONES Y RECOMENDACIClNES
Del
ohtenidn p a r a las p&rdìdas d e calar
VGll UP
p a r e d e s s i n ai 51 ar d e l
la
pcw”
las
tanque que representa serlo un 3% de
ersclrqla
s u m i n i s t r a d a p o r el. vapor y ïos 4.5 minutas e n
._
q u e d i s m i n u i r l a f-1 tiempa d e calrntamientu d e Ic< t a n d a d e
a c e i t e vemos q u e n o eb; r e c a m e n d a b l e e l ai s;lar el r-esto d e l
tan qus .
El
a c t u a l m e n t e ess &iczientcl ya q u e c a s i tuda l a
si stema
energí. a
d e condensacibn d e l vapar ES aprcwechado p e r - a
r-1 Q
8% rapido.
L a r a p i d e z de cal entami entu puede ser i ncrrmetada sol dando
de
manera
c o n t i n u a el wwpentln a
la pared
deï
p ar a que e x i s t a l a mfnima r e s i s t e n c i a t.@rmica d a
poc?ihle,
tanque
cuntacto
s i estu e;e real. i z a r-l-ducir-3. amu-; considf3r-ablemen.tF-?
e l . t i e m p o d e calentamientu Capraximadamente en 40%) I
Tamt3i &I
puede
di smi nuyendu
ser
Xa
r e d u c i d a e l tiempo d e
separacih d
ser pent 1 r-1
1 ateral 5
serpent f n
ã la mitad,
cal errtami entu.
asl’
si
e
calentamiento
lac; espirale-; ‘Cpawz~) d e l
r eduj er c<fnCJ6
el
pasu
del
reduj w-amcx en un 23% el ti empu de
A P E N D I C E
T
a c e i t e aaitado
a ~-----
vapor
-í60°C
“1
Ib I
Ha
Ser‘pentin d e l Fondo
Fig. 2
TRANSFERENCIA DE CALOR EN EL TANQUE
jentin L a t e r a l
- .- ---.%
n
ii
.
/ -.
.
8
-r
9
’ LKJ
‘-5 - - - II
ik
FIG. 3 PUNTOS EN LOS QUE SE MID10 LA TEMPERATURA
CALOR A TRAVES DEL AISLANTE
1% 6370 KJ
.363 KJ
1,7%
CALOR A TRAVES DE LAS
PAREDES
FIC. 4
DIAGRAMA DE SANKEY
10.380 KJ
W
Q
w
AISLANTE
(Lana de Vidrio)
ACE
A
F
2
-
BO
1'/4" II
2
J!l
I
-
__ -
.l- 1 -
-
-
,-
--
(todas las medidas
en mm)
FIG. 6 MODULO PARA EL ANALISIS DE TRANSFERENCIA
DI: CAI .m .
me
J
a
a
W
+Q:
.a
--
0
c
--
d
a
a
W
l a
A
--
2
a
a
W
t
d:
J
-8
--
B
i
l
l
f
l
I
I
l
l
--l
-_
i
i
i
l
l
I
l
mmI
i
I
I
l
lI
i
mei
.c
EW
eS%
__ -- -_ -- -e
15;
__ k=E
-- _- me --
--
-- i- -s i
l
l
-- --i ss
. l;I =r i
l
1
-- -- -- --:
i+ i
l
I
l
Il
- - -i - - -m
0.
i
_- -l- - - --l
iw i
j
i
-- --I -- --lI
Rl~
I
-_ -/- - - ^53 ia t
l
l
l
- - -t- - - ^N I r4 i
l
l
__ --I es w-I
I
--
^_
--
--
se
me
-w
E
--
8
--
R
--
ñ
m-
y:
me
--
- -i- - - WiNi
-I 1
g-_ -il sj-,
i8 iI
__
I
--
1
--
I
--
l
w-
4zk
__
--
I
--
me
--
Sf
--
i
--
SS
--
--
--
e-
-- -- -- -- -- -- -- -- -,- -I
R
- - - - - - -;- - - - - Se í - -
s: i ñ IR
/
I
l
1
I
!
--lI
-I l a i=:
l
l
--l
--l - me -- -i1 -- i- -- --j -i I i 25 l / l 3
l
i I II
--!I -- --l Ve -IEr l
Ii
-I - -- -- -- -li EI /‘sz
l
i
l
--I ^- -- -- -R Ip: ;
i
l l
meI I -Iii
l NIr;
l
--lI -- --I -- -/1 tljR Ii
i
i-i -- i-1 -- -ll
I
I U tI
--l -- seI -- --l
i
i
iñ
i
l
meI -- --l -- --i
ai i
i
i
metl _- mmi me --l
l t?p i
--l -- --1 -- --l
air; i
Ii l
-.I . -_ --f me --j
TABLR 1
KONTUUACIONl
TEHPERATURAS EN EL TANQUE (EN GRADOS CENTIGRIDOSI
I
I
AISLANTE
PLANCHAINTERIDR
AISLANTE
I SIN
t
:-----------------------------,),,,,,,_,_,,,,,,-,,-,,,,__,,_,,_,,__,,__i ,-*------------------------------------:
I TAPA :
LATERRL
LRTERAL
: FONDO : L A T E R A L
:
:TIEHPCI
ItlIN.
:TElfP.
:RCEITE
:0 C
:
I
I
:-----------------------------I------------------------------~
It
I5
:
I
I
!
AGUJEROS
:
I
I
,
I
1
t
2
:
3
:
4
:
5
:
b
:---------------------------------------;
I
7
: BITUBO) I
9
:
10
:
11
:
:----------------------------------------------------------------------------------------, I-----------------------------------f
105 : 51 : 29 :
:
f------; ------;------;
I
1191
54:
I
I
44 : 43 : 32 : 32 :
I---------:--------:--------I---------I---------:--------:-------I--------;
43 :
33 :
33 :
I
44 :
153 :
b4 I
60 :
59 :
I
29 38
:
I
I
/
,
I
56 :
134 :
I
I
148
t
155 :
:
59
60 :
:
:
31
39
:
:
:
44
8
I
47 :
t
50
:
52 :
:
42
:
47
49 :
t
33
34 :
44 :
:
33
:
36
37 :
:
35
:
150 I
:
62 I
61 :
34 :
:
I
I
I
:
145:
bl:
66:
35 :
I<
I
1
73:
:
I
t
f
i
i
I
I
I
I
I
l
I
I
I
I
I
I
i
i
1
:
I
I
I
i
i
l
I
l
l
I
I
i
I
I
I
I
f
I
t
I
I
I
I
l
I
l
I
l
f
I
I
l
I
I
I
I
i
!
ZW
lz5~~
JS
c-..- - -
- -
I
I
- - - -
ZIZ
’
I
mm
1
I
!
l
/wpÍ
$i 0”o I I
ZL!!
-- _-s -- -- -- 1I -- __l --
-
Tixi
,Iwlw
N I N
i
“$p I
I
I
ãcr
-- _-c. -- -- -- )l -- --I --
-I
,
I
:
I
:
--
1
I
I
me
f
I
i
--
1
I
I
--
I
I
I
I
me
I
l
--
me
I
--
I
-*
-__
-__
-^_
-__
-,
oD;N~N;W
elh,I+‘,O-100
I
--
I
-_
I
&lu;lv;lu;lv;
ww
I
i
L
I
I
l
AI=:-:
4A If 4e c!l~lS
I
I
l
-- __tl -- -- _-,I -- __II -âlE3liz
Ripi
I
I
I
l
I
-- LI -- -- _-I -- _-l -zjz z ;I ñp
I
lI
I
-- --I -- :- -- --I -- --I -I
i g!=;is
MI3
i
:
I I II ll
-- _-I -- --i -- --I -- _-I -I
l r$j i x i 0
Zls;
I
II I II II
-- --i -- Dei -- --l -- --I --
mm
i
I
I
I
--
I
I
I
8
--
I
I
I
I
I
L
I
I
t
I
:
^*
I
t
I
i
--
I
i
i
--
I
I
I
I
I
I
me
I
I
i
--
TBBLR
2
(CONTINUACION~
CALOR TRANSFERIDO POR LA PARED LATERAL SIN AISLAR Y POR LA TAPA DEL TANQUE
I
I
I
: Coefte. ! Coefte. : Coefte. I Coefte. : Coefte. I Coefte. 1 Calor :
t TIEHPO :TEtlPERAT. :Terperat. ITerperat. Iconvect. :convect. iradiacion:radiacionIcoebinado:corbinado: p e r d i d o
I HINIJTOS : ACEITE : lateral : tapa : Hc : Hc
I
Hr
:
Hr
I
H
(
H
: PP
t oc
: lateral : tapa : lateral ! tapa ! lateral I tapa t lateral
:
i
oc
I
oc
:
Calor : Calor :
: perdido I perdido !
I up
:
Rp
:
f tapa I total I
II
I1
:
I Wlm’oC I wJrw I Wlm2uC I Wlr’oc. : Wln%C I W/r%C I w : w f w :
t
I--------------------------------------------------------------------------------;------:
32 i 1.98 :
I
102 : * 50 I
37 I
2.27 :
6.08 I
5.92 :
8.19 : 1070.69 I 124.49 I 1195.18 :
8.06 I
:---------:--------:--------(--------:--------:---------(--------(-------;--------(--------(--------:-------t--------(
105
:
51
:
38
!
32
:
2.05 I
1
2.27 I
6.11 :
5.92 I
8.19 I 1204.42 : 124.49 I 1328.90 :
8.16 I
I---------I--------)-------(--------I--------;--------I------(-------:-------(-------;-------(-------1--------’ I
119
:
54
I
38
:
33
:
2.05
t
2.45 I
:
6.11 :
5.94 :
8.16 1
8.39 f 1204.42 : 159.32 l 1363.74 I
(--------(------:-------(-------(-------(-------(-----I-----:--------(---------:-------:-------’ , - - - - - - - (
126
I
55
I
38
:
33
I
2.05 :
2.45 I
6.11 I
I
5.94 I
8.16 :
8.39 : 1204.42 : 159.32 I 1363.14 :
(-----: -------(--------(-------I------i-------(-------f------)------:---------’ ,---------f--------(-------(
134 f 56 : 43 : 34 t 2.34 I
2.60 i
6.26 :
I
5.96 :
8.56 : 1904.04 I 195.13 : 2099.17 I
8.60 I
:---------(-------f---------(---------(--------f--------(-------f-----(---------(-------~-------:--------:---------f
2.39 :
2.74 :
6.29 :
148
i
59
:
44
:
35
:
6.01 t
t
8.75 I 2049.87 : 232.63 : 2282.50 i
8.68 I
f--------:------:-------:---------(--------:-------; ------:------I-------1------’ ,---------:-------:---------;
2.49 i
2.74 I
155
:
60
:
46
:
35
:
6.36 :
:
6.01 :
8.75 : 2351.27 : 232.63 1 2583.90 I
8.85 f
i---------------------------------------------------------------------------------------------(
ICALOR PERDIDO (KJ1 10380.00 :
+---------..----
tea lateral no aislada = 14.76 r2
Area de la tapa = 3.80 112
H=HctHr
Pp total = Qp lateral + Qp tapa
,,
/mm
mm,,
,
1,,,,,,
,,,,
,,,,
,,
,,
,
,,,,,
,,,,
T
K
1’
kglm'
Cr
kJ1kg.K
,"lO'
N.s/m?
PIOb
m'is
k-10"
Wlm*K
1.10'
m2/s
Pr
p10'
K-1
Engine Oíl (unused)
273
280
290
300
310
320
330
340
899.1
895.3
690.0
684.1
077.9
871.8
865.8
859.9
1.796
1.027
1.868
1.909
1.951
1.993
2.035
2.076
385
217
99.9
48.6
25.3
14.1
8.36
5.31
4.280
2.430
1.120
550
208
161
96.6
61.7
147
144
145
145
145
143
141
139
0.910
0.880
0.072
0.059
0.847
0.823
0.800
0.779
47.000
27.500
12.900
6.400
3.400
1.965
1.205
793
0.70
0.70
0.70
0.70
0.70
0.70
0.70
0.70
350
360
370
380
390
853.9
047.0
841.8
836.0
830.6
2.118
2.161
2.206
2.250
2.294
3.56
2.52
1.86
1.41
1.10
41.7
29.7
22.0
16.9
13.3
138
130
137
136
135
0.763
0.753
0.738
0.723
0.709
546
395
300
233
107
0.70
0.70
0.70
0.70
0.70
400
410
420
430
825.1
010.9
812.1
806.5
2.337
2.301
2.427
2.471
0.874
0.698
0.564
0.470
1 0 . 6
8.52
6.94
5.83
134
133
133
132
0.695
0.682
0.675
0.662
152
125
103
88
0.70
0.70
0.70
0.70
TABLA 3 PROPIEDADES TERMOFISICAS DEL ACEITE
T A H L R
4
TEMF’EHfATUHA D E L A C E I T E E N F U N C I O N D E L T I E M P O
Ji empo
(min.
0
lo
19
26
39
51
63
‘74,
84
102
105
11’7
126
134.
148
155
Temperatura
cal cul ada
(c3C)
28. (3:)
lp-,“.3 y
32.51
34.13
37.09
39.76
42 . 3 7
44.72
46.81
!m . 48
5 1 . 08
53.83
55. i8
56.71
5y . 32
60. 60
Jemper atur a
experimental
(OC)
28
31
34
35
37
40
42
44
47
50
51
54
55
56
59
60
.
T A B L A 5
COEFICIENTE CONVECTIVD DEL IICEITE PARA VMIAS TEHPERATURAS
:
,I
I
I
i
I
I
Ipromedio :
I
x
I
T(x) I Ta t Tr I L I II I Ha I Ha I
:
la)
:
(OC! : (OC1 : (OC) I
(BI I (l/rl : wm%c) I (W/r20C1 :
r---------:---------:-------(----:---------~---------~---------;---------(
: 0.035 I
41 : 31 1 49 :
0.07 : 21.00 I 119.07 I 107.25 I
:
0.07 I
40 : 31 : 49 :
0.07 : 18.80 I 95.43 I
:
I---------)---------~-----:---------------(---------(---------~---------~
:
I
0.035 I
0.07 I
51 I
50 :
41 :
41 I
59 I
59 :
0.07 I
0.07 :
20.99 I
l&EO :
118.96 :
95.43 I
107.19 I
:
I 0,035 :
56 : 50 : 63 :
0.07 i 25.50 i 175.57 : 159.2 1
:
0.07 :
55 : 50 : 63 :
0.07 I 23.00 : 142.83 I
:
;---------:---------)-------;----I---------I---------:---------I---------:
: 0.035 :
60 : 54 I 64 I
0.07 : 19.30 1 100.57 I
90 I
I
0.07 I
59 I 54 : 64 :
0.07 I ifkeo : 95.43 I
:
(---------I---------I-------~----:---------;---------~---------,I --------- (
I 0.035 :
67 : 59 : 73 :
0.07 : 20.50 : 113.47 I
104 :
I
0.07 :
66 : 59 : 73 :
0.07 : IB.80 I 95.43 :
:
Iproredi LI I
I
:
Ha I
104 :
+-------------------+
T A B L A
6
TEMPERATURA EN LA ALETA EN FUNCION DE LA DISTANCIA Y LA TEMPERATURA
DEL ACEITE
+---------------------------------------- -----------------------------+
1I
II
1I
I
8I
8I
,I
:
II
: T(x)-Ta :
Ta=51
:
Ta=41
:
Ta=50
:
Ta=54
:
Ta=59
:
X
1, --------(
(OC)
:
(OC)
I8
(OC1
:
(OC)
I
(OC)
:
(ITI)
I
II
:
Tr=&3
i
T a = 6 4 I Tr=73
I
:
Tr=W
I
T r - T a : Tr=49
Is
,i
<I
II
I
4I
II
t
:---------:---------,‘---------;--------- I - - - - - - - - - I - - - - - - - - - ~ - - - - - - - - - I
I,
73. (j(j :
1 :
49. cm :
(j :
59. 00 :
63. (:,(j :
64. OO :
I
(j.92 !
47 .5s I
57.53 :
61.94 I
63.18 I
71.86 :
0. (j(j5 :
I
0.85 t
46.22 t
cJ6.22 :
60.99 :
62.46 :
70.84 :
CI . 0 1 :
Ii
(3.78 :
61.81 1
45.06 :
69.93 :
0..015 :
55.06 :
60.15 :
:
0.72 :
44.03 :
54.03 :
59.41 :
61.24 :
69.1s I
(j.(j2 :
f
(3.á7 I
43.13 :
53.13 :
58.76 :
60.74 :
68. 43 :
0, (:)25 :
I
0. 55 :
4 2.34 :
52.34 :
58.19 :
60 .30 :
67.82 :
0. 0”s :
It
0.59 I
41.67 :
67.30 :
51.67 :
tj.035 :
57. 70 :
59.93 :
I8
0.56 :
41.09 :
59.61 f
51.09 :
66.85 :
57.29 :
0.04 i
:
(j.53 :
40 . 62 :
50.62 :
56.94 :
59.24 :
66.48 :
tj . 045 i
:
ct . 5 i I
4(-j-4
_. 37 ;
50.23 :
56.67 :
59.13 i
66.18 :
0. 05 :
0.50 :
8t
39.94 :
49.94 :
56.46 :
58.97 :
65.95 I
cJ.M55 :
Il
0.48 :
39.73 I
65.79 :
49.73 :
56 .30 :
cl.(:)6 t
58.85 :
:
(3.48 :
39.61 :
49.61 :
56.22 :
58.78 :
65.69 :
0, 065 :
It
0.48 :
Y9.56 :
49.56 I
(3.(37 :
56.19 :
58.76 :
65.66 :
+-------...-...---MF. ,,,_,,,,,,,,,,,---------------------------------------+
T a = Temperatura del aceite
T r = T e m p e r a t u r a d e l a raiz
.1-.-w.--.
BIBLIOGRAFIA
1.
P r i n c i p i o s d e 1”ransferoncia d e C:klor.
tG%EI”rH F . 7
Internat i anal
Te>: boa!:: Campany.
Pensi 1 vani a.
EUA
I 960
HCLMAN, Heat Tran-ifer F i f t h
2.
J.P.
“7
4.
IXINALU
KEXN y
CT!.
ProcE-sos d e
cza1 cw CECSA, Mexi co,
4.
v”
1-ransf erenci a
F’f3nn W e l l
CJI:. 1 ahorna 1982
c
J.
INCRQPERti/KE WITT Principlea af H e a t Transfer
6.
P&.lGEL
7”
VAFtGAS
8I
zuRf1¡3+,
Marinas,
Editorial
3RMES Y.
OLDSHLJE I
Chemi cal
de
14wo
App 1 i ed Heat Transf er P
GclNAr~RTHY g
EoakFi Tul !3a,
editiun 1981
Cal dwr a^i
Xndustri al ee,
y
EJeries VZ iPE34
Ph I 0, Fluid Mi xi t-q Technul agy
Er-q2 neer i ng McGraw--Hi 11
FRANK KHE 1 TH/ JAN Fa
Publ i cat i c)ns
KREIIER, Principies of S a l a r
Engi rx32r i ng X 478
9.
CDLL I &:R lj
Canvective
Buiïing
And
Conde!sat i on I
Second Ed i t i an
i0.
PE-:RRY J . ,
Chemi cal Engi necv-‘% Handbrxk.
McDraw-
Hi.l.1 Chemical Engineering S e r i e s . London 1 9 7 3
1. 1 .
MI: s
ADfiMS WILLIArM H. F
i2. KEENUN - i 945
KAYE,
Transmi siàn de Calar
Gas Tablee; Wi ley Sans.
Inc. N Y .
53. FOX !h Mf:: LIUNC?ILB,
l n t r o d u c t i o n t o F l u i d Mechanics
%rid. e d i t i o n John W i l l e y S< S a n s .
14. 1C)AVJ.D
bl31-UMA MURGNER,
un
de
Si sterrla
Inc.
Tesis d e B r a d o " D i s e P r o de
A1 macenami ertto
para
A c e i tes
Erasas no M i n e r a l ea, 19U5, Guayayui I -Ecuador.
1.5. S h e 1 1 A d i t i v e s , R e f e r e n c e t4andbnrJk 1983
1 4 ~ " Mebil
B a l e t i n ' T B c n i c o 1982
17. SHELL,
I n s t a l a t i o n s and R e p o r t s 1985
18. MARKS,
M a n u a l del I n g e n i e r o MecZmicct M c G r a w - H i 1 I
(231afnb i
a 1982
y